曝气生物滤池的短程硝化反硝化机理研究..docVIP

曝气生物滤池的短程硝化反硝化机理研究摘 要：通过小试研究了曝气生物滤池实现短程硝化反硝化的效能和机理。试验结果表明，曝气生物滤池在滤速为1～2m/h、气水比为3∶1、水温为21～26.5℃、进水COD负荷为1.18～5.57kg/(m3*d)、NH3-N负荷为0.26～0.62kg/(m3*d)、TN负荷为0.28～0.63kg/(m3*d)的条件下可以取得良好的去除有机物和脱氮效果。试验中还发现，反应器中出现了明显的NO2-积累现象，并表现出显著的短程硝化反硝化特征，进行机理分析后认为曝气生物滤池的结构特征和运行方式是其能够进行短程硝化反硝化的主要原因。关键字：曝气生物滤池 NO2-积累 短程硝化反硝化 曝气生物滤池是一种新型污水生物处理技术，具有占地面积小、处理效率高、能耗较低等特点,可进行模块化应用，在对有机物、SS和氮的去除等方面具有良好的效果[1]。 1 试验装置与方法 1.1 试验装置 模型曝气生物滤池由有机玻璃加工而成，尺寸为50mm×80mm×2000mm，底部为100mm高的砾石承托层，填料选用粒径为3～5mm的陶粒，填充高度为1600mm。承托层以上每隔150mm设一个取样口，共设9个。进气口位于距底部400mm处，压缩空气经曝气扩散器进入反应器。试验装置见图1。 1.2 试验方法 原水由淀粉、蛋白胨、牛肉膏、NH4Cl、KH2PO4、CaCl2?H2O、MgSO4.7H2O、FeSO4.7H2O、食用碱等按一定比例配制而成，其COD为86.61～424.6mg/L、NH3-N为34.3～44.38mg/L、TN为41.26～46.16mg/L、NO3--N为0～0.82mg/L、NO2--N为0～0.32mg/L、pH值为5.8～8.18、BOD5为56.31～236.45mg/L，TP为4～6mg/L。 采用下向流进水，气水逆向流。反应器启动时投加一定量的消化污泥作为种泥，闷曝3d后改为连续流进水，系统运行15d后对COD和NH3-N的去除率分别达到75%和60%，至此标志挂膜成功，试验分别在1、2m/h的滤速下进行，气水比为3∶1，水温为21～26.5℃，定时测定反应器进、出水及曝气处水样的COD、NH3-N、TN、NO3--N、NO2--N、pH值、溶解氧以考察反应器去除有机物和硝化反硝化的效能及反应器内含氮化合物的空间变化特点。分析项目均按标准方法进行。采用气水联合反冲洗方式，按运行时的水头损失和处理效果确定冲洗强度及频率，周期一般为24～48h。 2　结果及分析 2.1 处理效果 ①NH3-N 曝气生物滤池对NH3-N的去除效果见图2。 由图2可知，在进水COD负荷为1.18～5.57kg/(m3*d)、NH3-N负荷为0.26～0.63kg/(m3*d)时，曝气生物滤池出水的氨氮含量＜3～16mg/L，对NH3-N的平均去除率为81.4%。滤速为1、2m/h时反应器对NH3-N的去除率没有明显变化，其中在运行的第17天由于改变滤速而引起处理效率下降，但是很快在一个过滤周期内即恢复到原有水平，这说明在一定的负荷条件下滤速对硝化的效率影响较小，但在较高滤速下的出水水质相对更稳定一些。 ②TN 试验期间系统对TN的去除效果见图3。 图3系统对TN的去除效果由图3可知，在进水TN负荷为0.28～0.63kg/(m3*d)、滤速为1～2m/h的条件下，曝气生物滤池对TN的去除率可达60%左右，出水TN为12.33～19.46mg/L。提高滤速对TN去除率有一定的影响，其原因可能是提高滤速则相应地增加了曝气量，从而抑制了反硝化细菌的活性。 ③COD 试验表明，曝气生物滤池对COD的平均去除率为79.53%，最高可达90%以上。个别水样的COD去除率有些下降，可能是进水COD较低的原因，而出水COD大多在50mg/L以下(最低为15.87mg/L)，说明反应器对COD的去除效果相当稳定，而滤速在1～2m/h内变化对COD的处理效果没有影响。 ④NO2-和NO3-含量的变化 曝气处的NO2-和NO3-含量的变化见图4。 由图4可知，曝气处的NO2-含量显著高于NO3-含量，说明在反应器内部发生了NO2-的积累，而同期NH3-N的减少量却明显地高于NO2-和NO2-生成量之和，说明这一过程中发生了反硝化作用。试验中发现，提高滤速会加快水头损失的增加速度，相应地增加反冲洗次数，而滤速为2m/h时的NO2-积累现象比滤速为1m/h时更加明显，说明反应器内的NO2-积累与反冲洗有关。 试验表明，出水的NO3-含量几乎为零，NO2-含量在10mg/L左右(明显高于NO3-含量)，其与图4的结果相比，NO2-含量减少了约5～20mg/L，可以推测减少的NO2-主