双曲拱桥的承载力评估及粘钢加固设计.docVIP

双曲拱桥的承载力评估及粘钢加固设计 摘 要：本文论述了根据实测资料，用最小二乘法拟合得到双曲拱桥的拱轴线，然后采用理论计算结合荷载试验的方法评估旧桥的承载力及桥梁刚度的方法步骤，此法可提高旧桥承载力评估的准确性。文中并根据评估结果进行了粘钢法加固方案设计。　　关键字：双曲拱桥 拱轴线 承载力 荷载试验 粘钢法　　双曲拱桥以其造型美观、结构轻巧、施工方便等优点，60~70年代在我国得到大量的推广。经过几十年的使用实践，证明其存在组合截面整体性差，主拱肋和拱波易开裂等缺点。随着近年来经济的迅速发展，旧有桥梁上的交通量及载重车也不断增加，许多双曲拱桥都出现了不同程度的病害，威胁到桥梁的安全使用。同时，由于年代较早和一些历史原因，有些桥梁的设计资料早已散失，无法得到桥梁具体构造和当时的设计标准，估算桥梁变形情况和承载力大小。因此，如何合理评估这些旧有双曲拱桥的承载力，并进而提出既安全又经济实用的加固方案，是当前道路改扩建、旧桥改造中的一个重要课题。本文介绍的湖南湘西古丈县南门双曲拱桥，原始资料已散失，对旧桥承载力评估利用实测数据定出拱轴线及恒载分布，以理论计算结合荷载试验的方法评估其原有承载力，加固方法采用粘钢法。加固后的使用实践表明效果不错。1 工程概况1.1 基本概况　　湘西古丈北门桥位于古丈县城区。桥型为单跨无铰双曲拱桥，空腹式拱上建筑。由于历史原因，该桥的设计和施工资料均无法查找，通过现场测量，该桥净跨径20m，净矢高3.92m，桥全宽9.3m=8.7m混行车道+2×0.30m缘石，主拱圈为等截面，横截面由5片拱肋、4片拱波和两片半拱波组成，肋间设置尺寸为20×25cm的横隔梁，沿纵向共设置3道。　　为确定拱轴线，测量了主拱圈尺寸和拱圈底缘上数点坐标，然后对测量数据进行悬链线拟合，拟合方法即采用最小二乘法，不断调整拱轴系数并计算对应实测点的拱轴线坐标与底缘线坐标，计算值与实测值的高差平方和最小的拱轴线中选。用此方法得主拱圈计算跨径20.9m，矢高4.52m，矢跨比1/4.624，拱轴系数为6.95；1.2 桥梁开裂情况及拱脚变位情况　　全桥主拱圈拱肋共观测到12条裂缝，每根拱肋均有2~3条裂缝，且裂缝开展高度通达肋顶，最大裂缝宽度为1.22mm，距拱顶水平距离0.45m，最小裂缝宽度0.3mm，距拱顶水平距离3.0m，其余裂缝也分布在距拱顶0.5~3.0m范围内。此外1#~2#拱肋间的拱波在拱顶处有长裂缝，有水渗出；4#~5#拱肋间的拱波在两边横系梁间有长裂缝，亦有渗水现象。　　为估测拱脚变位情况，用精密水准仪测得两边拱脚高差不超过1.5mm，故认为拱脚没有相对沉降，水平距离测量结果为20.005m，也认为拱脚没有相对水平位移。2 加固前旧桥承载力评估　　该桥加固后，将要承受的设计荷载为汽-20、挂-100级。加固前先进行理论估算旧桥承载力，然后进行荷载试验以评估桥梁的安全承载力及实际刚度。2.1 理论承载力估算　　首先是荷载效应计算：根据测量资料，计算该桥恒载大小，然后，对该桥进行了初步有限元分析，实腹段按均布荷载，腹拱圈上的恒载重按杠杆法分配到立墙和实腹段端部，计算出恒载作用下拱脚、拱顶及1/4跨的主拱圈内力，以及这三个截面的轴力和弯矩影响线，然后按影响线进行布载，得到活载内力，按《公桥规》进行荷载组合，并考虑荷载横向分布系数，得到最不利的验算内力。此外，还计算了桥梁的固有频率。部分理论计算结果见表1。表1? 加固前拱顶和1/4截面的验算内力与承载力理论估算结果 截面 　 拱顶 1/4 验算内 弯矩/kN.m 422.0 -216.8 轴力/kN 1307.0 1188.0 截面承载力 承载力/kN / 3249.0 偏心距/cm 0.3230.7Y=0.182 0.1820.7Y=0.42 　　然后估算主拱圈强度：由于没有配筋资料，偏安全地按素混凝土构件计算，采用现行《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》的偏压构件计算公式估算主拱圈的承载能力[1]。为方便计算截面强度，计算主拱圈截面几何特性时，将实际截面等效成T形截面，等效的原则为保持截面面积、总高度和形心高度不变。经计算，拱顶截面面偏心距不满足要求，l/4截面承载力大于验算内力。各截面的承载能力理论值亦见表1。2.2 现场荷载试验　　现场荷载试验分为两部分，一是静载试验，一是动载试验。静载试验的主要目的是评估测试拱的静力承载能力及变形特征；动载试验的主要目的是掌握拱的相关动力参数，评估桥的刚度及阻尼大小等。2.2.1 静载试验　　由理论分析，拱顶截面为最不利受力截面，因此静载试验按拱顶正弯矩影响线布载。静载试验的主要测试内容为各拱肋的挠度、应变和裂缝扩展情况。应变片布置在单侧拱脚截面和拱顶截面，挠度测点