ki为第i柱列的柱顶纵向侧移刚度-青岛理工大学.ppt

结构抗震设计Seismic Design of Structures 第7章 单层工业厂房抗震设计 其中，N为预埋板的斜向拉力，可采用按全截面屈服　　　强度计算的支撑斜杆轴向力的1.05倍； 　　γRE为承载力抗震调整系数，可采用1.0； 　　　θ为斜向拉力与其水平投影的夹角； 　　　n为角钢根数； 　　　b为角钢肢宽； 　　　Wmin为与剪力方向垂直的角钢最小截面模量； 　　　As为一根角钢的截面面积； 　　　fa为角钢抗拉强度设计值。 柱间支撑端节点预埋板的锚件也可采用锚筋。此时，其截面抗震承载力宜按下列公式验算： (7-75) (7-76) (7-77) (7-78) 在上几式中, As为锚筋总截面面积； eo为斜向拉力对锚筋合力作用线的偏心距，应小于外排锚筋之间距离的20％(mm)； ψ为偏心影响系数； s为外排锚筋之间的距离(mm)； ζm为预埋板弯曲变形影响系数； t为预埋板厚度(mm)； d为锚筋直径(mm)； ζr为验算方向锚筋排数的影响系数，二、三和四排可分别采用1.0、0.9和0.85； ζv为锚筋的受剪影响系数，大于0.7时应采用0.7。 突出屋面的天窗架的纵向抗震计算，一般情况下可采用空间结构分析法，并考虑屋盖平面弹性变形和纵墙的有效刚度。 对柱高不超过15m的单跨和等高多跨钢筋混凝土无檩屋盖厂房的突出屋面的天窗架，可采用底部剪力法计算其地震作用，但此地震作用效应应乘以效应增大系数。效应增大系数η的取值为： 1)对单跨、边跨屋盖或有纵向内隔墙的中跨屋盖，取 其中n为厂房跨数，超过四跨时取四跨。 2)对其他中跨屋盖，取 6．突出屋面天窗架的纵向抗震计算 (7-79) (7-80) 7．3．3厂房设计实例 某双跨不等高钢筋混凝土柱厂房(横剖面见图7-23)，求此不等高排架在多遇烈度下的横向水平地震作用、地震作用效应，并对地震作用效应进行调整。 图7-23　双跨不等高厂房横剖面 厂房的基本数据如下：厂房柱距6m，纵向12个开间，总长72m；A柱列开洞尺寸为3.3×3.9，B柱列开洞尺寸为3.3×1.8，C柱列开洞尺寸为3.3×3.9。在AB跨内设有5t中级工作制吊车两台，每台吊车总重为144KN，吊车轮距为3.5m，BC跨内设有30/5t中级工作制吊车两台，每台吊车总重为350KN，吊车轮距为4.4m。高跨吊车梁梁高为1m，重量为51.3KN/根，低跨吊车梁梁高为0.8m，重量为35.6KN/根。屋盖为大型钢筋混凝土屋面板、钢筋混凝土折线型屋架，低跨屋盖自重2.6KN/m，高跨屋盖自重3.2KN/m；柱子混疑土强度等级为C30，截面尺寸如图7.23所示；围护墙为240砖墙，采用MU7.5粘土砖和M5.0混合砂浆；柱间支撑采用A3型钢；设防烈度7度，设计基本加速度为0.15g，Ⅱ类场地，设计地震分组为第一组，结构阻尼比可取为0.05。 7.4　钢结构单层厂房抗震计算 7．4．1 结构计算模型和地震作用计算方法的选择 这里介绍的单层钢结构厂房的抗震计算，只适合于钢柱和钢屋架承重的单跨或多跨钢结构厂房。一般而言．这种厂房的抗震计算方法与计算步骤与单层钢筋混凝土柱厂房基本相同，但在结构计算模型的选取(排架体系、刚架体系)、计算模型的基本假定和计算参数等方面与混凝土柱厂房有所不同。 1．结构计算模型 钢结构厂房属于空间结构体系，原则上应使用空间结构模型计算地震作用。空间结构模型的建立要以构件为计算单元，考虑水平结构、竖向结构及其连接构造的实际情况建立几何模型和物理模型。一般要借助于规模较大的有限元分析程序。对于有些典型的工程问题，根据以往的经验，可以采用简化的结构计算模型进行结构抗震计算。例如： 具体计算时，可沿结构平面主轴方向分别建立结构计算模型，详细情况见下面的横向、纵向结构计算简图的相关内容 对于不设吊车的单跨或多跨等高排架结构厂房，可使用单质点悬臂柱模型。 对于不设吊车的单跨或多跨等高刚架结构厂房，也可将其简化为单质点悬臂柱模型，但在计算模型柱侧移刚度时，需要考虑柱顶刚接结构对柱顶约束的影响。 对设有吊车的厂房，由于吊车所在位置具有较大重力荷载，地震作用也较大，一般可按双质点模型计算地震作用。 带有高低跨的钢结构厂房，应该使用双(多)质点计算模型。 2．地震作用计算 对不等高厂房，不能采用底部剪力法计算地震作用，只能使用振型分解反应谱法计算地震作用。特别应注意不能在使用平面排架的计算模型进行地震作用和地震作用效应计算之后，使用钢筋混凝土柱厂房的内力调整方法考虑空间作用。 对轻质墙板或与柱柔性连接的预制混疑土墙板，应考虑墙体的全部自重，但不考虑刚度影响；与柱贴砌且