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浅议后浇带支撑 施工后浇带分为后浇沉降带、后浇收缩带和后浇温度带，分别用于解决高层主楼与低层裙房间差异沉降、钢筋混凝土收缩变形相减小温度应力等问题。 后浇带一般具有多种变形缝的功能，设计时考虑以—种功能为主，其他功能为辅。施工后浇带是整个建筑物，包括基础及L：部结构施工中的预留缝(“缝”很宽，故称为“带”)，待主体结构完成，将后浇带混凝土补齐后，这种“缝”即不存在，既在整个结构施工中解决了高层主楼与低居裙房的差异沉降，又达到了不设永久变形缝的目的。这样做的目的是为了把高层与低层的差异沉降放过一部分，因为高层主楼完成之后，一般情况下，其沉降量已完成最终沉降量的60％-80％，剩下的沉降量就小多了，这时再补齐施工后浇带混凝土，二者差异沉降量就较小，这部分差异沉降引起的结构内力，可由不设永久变形缝的结构承担。 施工后浇带的位置宜选在结构受力较小的部位，一般在梁、板的变形缝反弯点附近，此位置弯矩不大，剪力也不大；也可选在梁、板的中部，弯矩虽大，但剪力很小。在施工后浇带处，混凝土虽为后浇，但钢筋不能断。如果梁、板跨度不大，可一次配足钢筋；如果跨度较大，可按规定断开，在补齐混凝土前焊接好。 施工中，针对该部分模板及支架的拆除一直是一个争议，部分人认为施工单位施工期间模板准备不足或考虑资金等因素，拆除该部分模板及支架是不正确的。从后浇带的设置目的讲，后浇带的设置是为了释放沉降量所设，后浇带模板及支架并不能阻挡楼体的沉降变形，该部分模板及支架是为了保证结构达到自身承载能力，拆除时在保证了结构达到自身承载能力后，应对该梁截面进行验算，满足要求后可征得设计部门同意进行拆除。下面以某工程为例进行验算 一、计算简图 按悬臂梁验算梁截面，取砼自重为24KN/M3，钢筋自重按砼量计为梁1.5KN/M3、板1.1KN/M3，施工活载为2.0KN/M3。 二、截面验算 [一]、楼层某轴为最不利组合，取该段作为不利组合验算；验算时不考虑钢筋不断开对验算截面的有利影响 （一）、荷载组合 砼梁自重 =0.35×0.8×3.3+0.3×0.5×3.3=1.419M3 砼板自重 =3.3×7.8×0.1=2.574M3 现浇梁集中荷载=0.25×0.5×7.8=0.975M3 施工活载=2.0KN/M2 化为均布线荷载 梁板荷载=(1.419×25.5+2.574×25.1)/3.3=100.79/3.3=30.5KN/M 集中荷载=0.975×25.5=24.86KN 施工均布活荷载=2.0×3.3×7.8/3.3=15.6KN/M (二)、弯矩组合 梁板荷载=1/2×30.5×3.32=166.07KN·M 集中荷载=24.86×3.0=74.58KN·M 施工均布活荷载=1/2×15.6×3.32=84.94KN·M 弯矩组合=1.2×(166.07+74.58)+1.4×84.94=407.70KN·M 承自重弯矩组合=1.2×(166.07+74.58)=288.78KN·M (三)、正截面验算 A、按砼强度达到C25（后浇带设置时结构普遍是高层，设计砼强度一般大于等于C25），不考虑下部钢筋受压计算 ξ=ASfy/bh0fcm=1964×310/（350×765×13.5)=0.168 查表as=0.153 Mu=0.153×350×7652×13.5 =423.07KN·M＞ M=407.70KN·M，符合要求。 B、按砼强度达到C25，不造成梁超筋破坏,但考虑梁下部钢筋受压计算 ξ=ASfy/bh0fcm=1964×310/（350×765×25.0)=0.091 查表as=0.085 Mu=0.085×350×7652×25 =435.30KN·M＞ M=407.70KN·M，符合要求。 C、承自重时砼强度需达到的强度等级按C10验算 ξ=ASfy/bh0fcm=1964×310/（350×765×5.5)=0.41 查表as=0.326 Mu=0.326×350×7652×5.5 =367.26KN·M＞ M=288.78KN·M，符合要求。 (四)、斜截面验算 剪力组合V梁板=30.5×3.3=100.65KN V活载=15.6×3.3=51.48KN V集中=24.86KN V=1.2×(100.65+24.86)+1.4×51.48=202.09KN 按砼强度达到C25时验算 A、梁的截面尺寸验算 hw=h0=800－35=765mm hw/b=765/350=2.19＜4.0 按下式验算 0.25fcbh0=0.25×13.5×350×765=903.66KN＞V=202.09KN 截面尺寸验算符合要求。 B、确定是否需进行斜截面受