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储层改造技术理论创新及关键技术进展;汇 报 提 纲;;一、深化非常规储层压裂共性机理认识,支撑体积压裂技术迭代升级;射孔设计;从限流压裂的本质要求出发,明确了控制近井复杂和优化单簇孔数是极限限流技术高效实施的关键:
限流射孔原理:在裂缝起裂阶段建立远超簇间应力差的孔眼节流摩阻,确保射孔簇“全“有效开启并均匀扩展
限流成功条件:①限流理论的本质要求孔眼流动摩阻在总摩阻中占据绝对主导——控制近井复杂
②单簇所有孔眼起裂裂缝聚并成一条主缝,否则射孔数越多裂缝越复杂——优化单簇射孔数量
③各簇射孔孔眼全部,否则限流难以最优化实施——优化单簇射孔数量;从裂缝数量控制看,建立基于离散格子和FDEM有限离散元的近井多簇射孔模型(5m×5m×5m模型),研究了螺旋射孔不同射孔相位、单簇孔数裂缝起裂和扩展特征,模拟表明要实现单缝延伸单簇射孔孔数≤3孔
孔数是单簇起裂条数最关键参数,单簇孔数1-4孔,起裂裂缝条数为1-2条;8-12孔对应起裂裂缝条数为3-4条,孔数越多
近井裂缝复杂度越高
射孔相位角增加会加剧多缝产生,30-60°相位,单簇1-4孔起裂1条裂缝;180°相位单簇4孔起裂2条裂缝;螺旋射孔近井区域裂缝特征;孔眼数与开孔率关系;(2)极限限流有效性——段尺度问题;基于不同水平应力差、不同改造簇数均匀扩展的节流摩阻需求,建立了实现均匀改造的水平应力差-簇数-节流
摩阻关系图版,结合不同孔数-孔径-排量下节流摩阻计算,可实现段尺度极限限流簇数-孔数-排量的协同优化
从有效限流的角度看,控制应力差≤2MPa,单段孔数≤25孔,16m3/min的排量就可满足均匀改造要求;(3)极限限流长效性——孔尺度问题;(3)极限限流长效性——孔尺度问题;2.揭示复杂断裂储层裂缝扩展控制机制,助力不同地质体改造针对性提升;正应力状态水力裂缝延层理弱面起裂扩展;从裂缝扩展模拟看,压裂不同地质体储层裂缝扩展路径和控制机制发生改变:
基质型储层:水力裂缝扩展受应力控制,沿最大水平主应力方向扩展,裂缝形态简单
基质-微裂缝发育型储层:宏观尺度裂缝延伸受应力控制,局部区域受裂缝影响改变延伸路径,裂缝???态复杂
大尺度裂缝或断裂发育储层:水力裂缝扩展受大尺度裂缝控制,难以突破天然裂缝束缚,主要改造已存天然缝系统;从裂缝监测响应特征看,微地震监测反映不同改造对象微地震事件点方向和展布特征存在较大差异:
基质和微裂缝发育区:微地震事件基本呈沿井筒对称分布,微地震响应可复制性强
大尺度裂缝和断裂区:微地震响应呈条带状、聚集状且大范围远距离波及,微地震响应可复制性差;;泸203井区北部区域井位、返排率及压窜路径示意图;(2)不同裂缝扩展控制机制导致改造对象发生改变;从改造对象解剖为切入点,认识到不同改造对象控制产量主控因素发生改变:
应力控制型储层:储层品质相近情况下,压裂参数影响改造效果,提高裂缝与储层有效支撑面积是提高单井EUR核心
裂缝控制型储层:对基质改造程度低,井控裂缝体范围和储层品质共同决定单井EUR,提高基质改造程度是提高EUR关键
新店-迴龙场向斜典型井地质工程参数统计表;受应力控制储层:以提高有效支撑面积为核心,聚焦均匀扩展和裂缝全域支撑,破解大井距与短支撑缝矛盾,支撑半缝长
从50↑100m单井EUR增加35%以上;支撑缝高从12↑24m单井EUR增加40%以上
受断裂控制储层:以提高基质储量动用为核心,突破裂缝扩展机制调控技术(断裂控制向应力控制转变),将页岩基质改造程度提高20%,单井EUR能够提高15%;3.明确复杂流动通道高效构建技术途径,为裂缝高效支撑提供指导;少簇(单簇)压裂模式,造缝充分裂缝开度大,高效铺置的主要矛盾是提高支撑剂携带能力。从压裂液携砂机制出
发,包括三种模式,速度携砂通过低粘流体高排量泵注实现,是惯性与重力竞争过程,速度携砂铺置缝长和缝高受限
增加惯性:支撑剂铺置取决于缝内速度场,物模表明单缝注入排量提高80%,裂缝铺置长度提高20-30%,后期变化平缓
降低沉降:粒径从40/70目调整为70/140目,主缝的铺置长度增加10-25%,石英砂较陶粒铺置长度提高15%;粘度携砂通过增加压裂液粘度提高携带能力,沉降是粘滞阻力与重力竞争过程,粘度携砂能够实现支撑缝长有效提升,但缝高难以全覆盖,对缝高受限储层通过增加携砂液粘度能实现裂缝高效铺置
滑溜水粘度从1mPa·s↑15mPa·s,主缝的支撑剂运移距离增加30-60%左右
高粘;结构携砂依靠液体物理或化学结构来克服重力沉降,结构性流体携砂、纤维携砂、自悬浮支撑剂等属于此范畴,结构携砂能够实现缝长和缝高都能高效铺置,对缝高延伸充分储层采用结构携砂能够获得更好铺置效果
采用结构携砂技术,静态沉降速率降低95%以上,动态携砂处于全悬浮状态
改变携砂机制实现从速度携砂到粘度携砂或结构
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