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燕山大学本科生毕业设计(论文)
1.进水参数
水量:1000m3/d
进水管:进水管中心距离地面0.9m,管径200mm,
原水水质:进水B/C(0.4-0.5) 取值0.45
污染物
COD(mg/L)
BOD(mg/L)
NH3-N(mg/L)
TP(mg/L)
浓度
6000
2700
60
30
国家综合污水排放标准
污染物
COD(mg/L)
BOD(mg/L)
NH3-N(mg/L)
TP(mg/L)
浓度
100
30
15
0.5
要达到国家标准,则各污染物去除率如下表:
污染物
COD(mg/L)
BOD(mg/L)
NH3-N(mg/L)
TP(mg/L)
去除率/%
98.4
98.9
75
98.4
通过处理后,出水情况如下
污染物
COD(mg/L)
BOD(mg/L)
NH3-N(mg/L)
TP(mg/L)
出水水质
43.2
8.1
12
0.45
水质特点:
COD浓度较高,总磷含量较高,可生化性好。
废水格栅井调节池UASB反应器絮凝反应池
废
水
格栅井
调节池
UASB反应器
絮凝反应池
沼气罐
污泥浓缩池
压滤液
竖流式沉淀池
污泥
污泥脱水间
上清液
集泥井
泥饼
C
A
S
S
反
应
器
提升泵
3.格栅井设计
3.1 最大流量QVmax设计计算
本设计中采用的废水流量,是啤酒产量较大的季节统计的的平均废水流量,因流量变大的系数较小,所以取废水流量的变化系数为=2。所以废水最大流量为:
3.2格栅设计计算
3.2.1格栅的间隙数量n
设栅前水深h=0.4m,过栅流速v=1m/s,
栅条间距d=4mm,格栅安装倾角а=60゜
取n=14。
格栅设两组[21],一台工作,一台备用,按一组工作计算。
3.2.2格栅建筑宽 b
取栅条宽度s=0.003m,
验证栅前水速:(0.4-0.9)
由格栅建筑宽的计算结果可知b=0.095m,不符合工程实际施工要求,所以在此不再按照设计手册进行计算。
3.2.3格栅井尺寸
设计格栅井为正方形,边长0.6m,深度1.5m,超高0.5m,井底标高-1.5m,水面标高-0.8m,放置细格栅,栅条间距4mm,栅条宽度4mm,采用人工清渣的方式进行清渣。
4.调节池设计计算
为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行,需对废水的水量和水质进行调节。该池设计的有足够的水力停留时间保证后续处理构筑物能连续运行。其均质作用主要靠池侧的沿程进水,使同时进入调节沉淀池的废水转变为前后出水,以达到与不同时序的废水相混合的目的。
4.1设计参数
水力停留时间HRT=6h;
设计流量Q=1000/d=41.7 /h=0.116/s。
4.2设计计算
(1) 池子尺寸
调节池调节周期T=6.0h
调节池有效容积V=TQ=6.0×41.7=250m3
调节池有效水深h=2.5m
调节池长度15m,宽度7,V有=262.5 m3
调节池最高水位设置为-1.00m,超高为0.50m,顶标高为0.50m。最低水位-3.5m,
最高水位-1.0m。调节池出水端设吸水段。
5.污水提升泵设计计算
5.1设计参数
设计流量Q设:0.0116m3/s
水泵数量:1台(1用1备)
单泵流量:Q=Q设/2=0.0116m3/s
进水正常高水位:-3.00m
进水最低水位:-3.500m
进水管内底高程:-3.500m
出水水头高程:6.000m
5.2水泵扬程计算
5.2.1水泵静扬程:
H静=6-(-3.500)=9.5m
5.2.2调节池至出UASB池之间的水头损失
= 1 \* GB3 ①沿程损失:D=100mm
流速υ1= QUOTE =0.25/(3.14×0.052)=1.48 m/s
管道坡降i=0.00107υ12/d1.3=0.0465
直管部分长度约L=15m
则沿程损失h1=iL=0.00618×10=0.6975m
= 2 \* GB3 ②UASB系统损失
估算UASB布水系统水头损失为0.7m,UASB反应器水头损失为0.8m,UASB总水头损失约为h2=1.5m
5.2.3局部损失:
DN100mm90o弯头、伸缩接头、闸阀、止回阀、水泵进水
各管件的局部损失系数分别为:0.63,0.21,0.2,7.5、1
总系数ζ2=0.63+0.21+0.2+7.5+1=9.36
流速υ3=υ1=1.48 m/s
h3=ζυ32/2g=9.36×1.482/(2×9.81)=1.04m
自由水头:
总扬程小于20m,自由水头为2~3m,取h4=2m
5.2.4水泵总扬程
H= H静+h1+ h2+
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