小横潦泾0号块临时支撑验算_1129.docVIP

PAGE 小横潦泾连续梁0号块临时支撑验算计算书计算员：赵利强2009.08目录 TOC \o 1-3 \h \z \u HYPERLINK \l _Toc242610743一、概况： PAGEREF _Toc242610743 \h 1HYPERLINK \l _Toc242610744二、0号块临时支撑验算： PAGEREF _Toc242610744 \h 1HYPERLINK \l _Toc242610745（一）施工中荷载分析 PAGEREF _Toc242610745 \h 1HYPERLINK \l _Toc242610746（二）轴向承载力验算 PAGEREF _Toc242610746 \h 2HYPERLINK \l _Toc242610747（三）抗倾覆验算 PAGEREF _Toc242610747 \h 4一、概况：0号块施工采用钢管混凝土临时支撑。布置图如下：二、0号块临时支撑验算：（一）施工中荷载分析施工时荷载包括正常的荷载和偶然的荷载，其分析力学图式为最不利受力的最大悬臂状态。可能出现的最不利因素，主要包括以下几个方面：1、梁体静载考虑设计阶段与施工阶段的梁体静载的随即变化误差及梁体静载的不均匀，一侧悬臂箱梁静载增大4%，另一侧悬臂箱梁静载减小4%。 2、最后一侧悬臂浇筑梁段不同步施工，一侧施工，一侧空载。3、考虑施工需要，梁体上堆放施工机具及材料，计算考虑最不利情况，一侧悬臂作用8.5KN/m均布力，悬臂端部加200KN，另一侧空载。施工步骤见下图：最不利荷载作用下，受力简图如下：（二）轴向承载力验算支撑长度取11横向采用Ф630钢管混凝土支承时：φ630(10mm)钢管混凝土单肢柱的承载力设计值为：θ N轴心受压构件钢管混凝土支撑的计算长度： l等效计算长度： llφN采用6根Ф630钢管混凝土支撑，墩上设置两排直径25mm二级钢筋钢的50cm×50cm×64.5cm C50砼垫块做临时支座，共四个。施工对称推进，结构双轴对称，受力对称，所以受力模型可以假定为平面结构，钢管和临时支座均为轴向受力构件，根据变形协调条件，钢管柱和临时支座按抗压刚度进行力的分配。一个临时支座二级Φ25钢筋共60根，A=60×490.9=29454mm2根据轴向变形量 εEA = NL利用Midas软件，分别对11m固结钢管柱和混凝土临时支座施加单位为1mm的位移荷载，查询节点反力即可得到施加的竖向荷载，进而计算得出构件的刚度。四个临时支座，六根钢管柱构成临时支撑体系。 EcA= 3.42871×108N×4 +2.06×105×2.94×2×104×0.001/0.645 ESA= 1.1618×108 N× EcA/ESA=1钢管柱支撑力可按分布叠加计算：自重可按四等分平均分布计算；均布荷载及集中荷载作用，可按弯矩平衡条件，算的钢管柱分担的作用力。梁体悬浇节段总重G总=2190.174t单根桩承担的自重最不利荷载作用下，存在不平衡弯矩，对最不利荷载作用端临时支座取矩M=8.5×(26.5+4.5) ×0.5× (26.5+4.5-1.2) +200×(26.5+4.5-1.2)=9786.6kN·m临时支座的锚固力抵抗矩Mm=29454mm2×300N/mm2×4300mm=37995.6kN临时支座的锚固抵抗力远大于不平衡产生的弯矩，不平衡力对钢管柱的附加荷载按集中力作用到钢管柱上Ff=8.5×31+200=463.5kN 每个钢管柱下Ff =463.5/3=154.5kN最不利情况下，钢管柱顶荷载为FR=F自重 + Ff =1226+154.51380kN安全系数K=4518÷1380=3.274满足规范要求。（三）抗倾覆验算由于钢管柱支撑在梁体底部，并未形成任何锚固力，所以应进行倾覆验算。施工过程中，最不利荷载作用下，一端均布荷载8.5kN/m，节段最远端布置不平衡力20t。不平衡弯矩Mi=8.5×(26.5+1.2)×0.5× (26.5+1.2) +200×(26.5+1.2) =8801kN·m梁体0号块自重对钢管柱产生的抵抗弯矩临时支座锚固力抵抗的不平衡弯矩Mm=29454mm2×300N/mm2×4300mm=37995.6kN抗倾覆安全系数K=（37995.6+1393.67）/8801=4.4762符合规范要求。