100m连续梁临时固结抗倾覆计算.docVIP

附件1： 金华至温州铁路扩能改造工程站前工程(JWSG－I标) 跨金丽温高速公路1#特大桥(60＋100＋60)m连续梁 0#块临时固结检算书 计 算： 复 核： 审 核： 中铁四局集团金温铁路第三项目经理部 二〇一一年八月 目 录 1 计算依据 1 2 临时固结概述 1 3 根据设计文件计算 3 3.1工况分析 3 3.2荷载计算 3 3.3设计计算 5 4考虑施工中特殊荷载 6 4.1工况分析 6 4.2荷载计算 6 4.3设计计算 7 1 计算依据 (1)金华至温州铁路扩能改造工程跨金丽温高速公路1#特大桥施工图-金温扩能施(桥)-2； (2)铁路工程建设通用参考图:时速250公里客运专线铁路有砟轨道现浇预应力混凝土连续梁(双线)《(60＋100＋60)m》 -通桥(2010)2267A-I； (3)《混凝土结构设计规范》 (4)《路桥施工手册》。 2 临时固结概述 悬臂法施工时，主墩临时固结是上部构造施工安全和质量的关键工序，施工临时支座时，应确保其施工质量。连续梁在采用分段悬臂浇筑过程中，永久支座不能承受施工中产生的不平衡力矩，施工中需采取临时锚固措施，以提供竖向支撑、抵抗施工中产生的各种不平衡力矩，保证“T”构平衡。 对于铰接的预应力混凝土连续梁悬臂浇筑T构，相关施工技术规范和设计文件均要求在悬臂浇筑前“应先将墩顶梁段与桥墩临时固定”。设计文件明确悬臂T构的最大不平衡弯矩和竖向反力。同时，这个结构大多由施工单位自行设计施工。 在铁道部经规院发布的《60+100+60m现浇预应力混凝土连续梁》，图号：通桥（2010）2267A-I设计说明书施工方法及注意事项中，对墩梁临时固结措施的要求是：“临时固结措施，应能承受中支点处最大不平衡弯矩56557KN－m和相应竖向反力51430KN。此不平衡弯矩未考虑一侧挂篮突然坠落的情况，施工中应加强挂篮锚固，杜绝发生此类事故。临时锚固措施一般可采取墩顶临时固结、在墩旁设置临时墩等方式，施工单位应结合具体荷载进行计算和检算，并相应设计临时锚固措施，其材料及构造由施工单位自行设计确定。” 关于墩梁临时固结抗倾覆设计没有统一的计算方法，标准也各异。以设计文件为依据所计算出来的临时支座反力大多为压应力。但是很多临时支座上还是布置了诸多强壮锚固钢筋。这个设计布置与自己的计算结果背道而驰，无法说服自己，也无法解释别人的提问，这种计算方法理论说服性不强。经过对各类跨度T构的研究，总结认为：以设计文件给定的M和N确定临时支座抗压强度；以挂篮连带悬臂节段混凝土状态坠落为最不利倾覆弯矩计算产生的拉应力，确定临时支座的锚固拉力；再以抗压混凝土和锚固钢筋一体化核算规范所要求的安全系数。这样的计算方法既满足了设计抗倾覆要求，又满足了悬浇的最大风险因素要求，同时也满足施工中最大不平衡荷载20吨的要求。锚固拉筋的设置有理有据，计算方法既合理又合情。另外在有台风的区域还应单独考虑风荷载效应。 跨金丽温高速公路1#特大桥100m连续梁临时固结支座采用C50钢筋混凝土块体，尺寸2.88m×0.8m，分列支撑垫石两侧；为方便拆除，临时支座上下设置2层5cm厚同强度硫磺砂浆；并在临时支座内设置锚筋，每个临时支座均采用105根3m长Φ32mm钢筋，锚入墩内1.5m，锚入梁内0.85m。 图2-1 临时锚固布置图 3 根据设计文件计算 3.1工况分析 以铁道部经规院发布的《60+100+60m现浇预应力混凝土连续梁》，图号：通桥（2010）2267A-I为例，不考虑一侧挂篮突然坠落的情况（施工时应加强挂篮锚固，杜绝该类事故发生），只考虑正常施工的情况，即以下两种工况。 工况1：悬浇节段，考虑施工机具荷载和风荷载的不对称作用，不同步浇筑节段混凝土的重量差为20t。：挂篮，考虑施工机具荷载和风荷载的不对称作用的同时，不同步移动挂篮。。(1)+ (2) + (3) + (4) 组合二:(1)+ (2) + (3) +（5） 组合三:(1)+ (2) + (4) +（6） 以最远端的13号块为计算节段,其自重为130t,距离墩中心为49m，则： (1) 2763×10×5%=1381.5KN (2) (0.48-0.24)=0.24KN/m2 (3) 80×10×（1.2-0.8）=320KN (4)800KN/m2 (5) 20×10=200KN (6) 80×10=800KN 组合一:M=1381.5×24.5+0.24×4×12.2×24.5+320×49+0.8×12.2×49×24.5=61531KN 组合二:M=1381.5×24.5+0.24×4×12.2×24.5+320×49+200×49=59614KN 组合三:M=1381.5×24.5+0.24×4×12.2×24.5+0.8×