热处理炉1吨管体过线等效五寸连续力矩比较法计算过程.docVIP

热处理炉一吨管体过线等效五寸连续力矩比较法计算过程 根据《淬火炉步进梁总图》（317.2XL-7-2）分析，淬火炉步进梁分为三种形式：动梁为统一一种形式；静梁分两种形式（如图A-A、B-B和C-C三个剖面图）。同一南北方向一条直线上面的梁布置方式一样，具体布置方式示意图和尺寸见下表： （2） （3） （4） 尺寸 形式 （1） （2） （3） （4） 动梁（A-A） 1100mm 1600mm 3000mm 1100mm 静梁（B-B） 990mm 1600mm 3000mm 1532mm 静梁（C-C） 930mm 1600mm 3000mm 1532mm 根据上表分析得出，支撑立柱和、和之间尺寸（2）和（3）均一样，因此三种形式中只找出悬臂尺寸（1）和（4）中最大的计算承载能力即可，故后续计算中将使用静梁（B-B）的尺寸与五寸管体连续过管进行力矩等效比对分析。 力矩等效比对分析： 五寸R2连续过管时最少支撑梁的数量为6支；R3长度级别过线时最少支撑梁的数量为8支 计算过程 五寸R2管体连续过管 一吨重R3管体过管 过管时最少支撑梁的数量 6支 动梁7支/静梁8支 （后续按照最大载荷计算，即7支） 单根管单根梁负载分量 =260/6=43.33Kg 动梁=905/7=129.29Kg 静梁=905/8=113.13 淬火炉料位数量 34个 五寸连续铺满单根梁承受总重量 =43.33*34=1473.22Kg ———— 一吨重管体理论计算承载数量 ———— =1473.22/129.29=11.39≈11支 一吨重管体理论计算间隔料位数量 ———— =34/11=3.09≈3 （间3） 淬火炉间3管体数量 9支＜11 建议取用 淬火炉间2管体数量 12支＞11 超载 建议不取用 柱南侧最大力矩 载荷低于柱北侧，依据柱北侧力矩考量 柱北侧最大力矩 载荷低于柱南侧，依据柱南侧力矩考量 柱南侧最大力矩 （一吨重间3） （B-B剖面） =（43.33*15*10/2）*（3000/1000/2） =4874.6 N*m 情况1： =（129.29*4*10）*1300/1000*（1-1300/3000） =3809.75 N*m 情况2： =（129.29*4*10）*1500/1000*（1-1500/3000） =3878.7 N*m 情况3： =（129.29*4*10）*1700/1000*（1-1700/3000） =3809.75 N*m 情况4： =（129.29*3*10/2）*3000/1000/2 =2909.03 N*m 柱北侧最大力矩 （一吨重间3） （粗略极限计算） （B-B剖面） =（43.33*6*10）*（1100/1000/2）+（43.33*10）*（1532/1000） =2093 N*m 极限情况（管体最北已滑落）： =（129.29*10）*（500/1000）+（129.29*10）*（1532/1000） =2627 N*m 粗略极限计算间3情况一吨重管体最北侧悬臂端力矩大于五寸连续力矩，考虑静梁实际三级长度管体由8支梁支撑，因此应重新精确计算。 柱北侧最大力矩 （一吨重间3） （精确计算） （B-B剖面） 2093 N*m 极限情况（管体最北已滑落）： =（113.13*10）*（500/1000）+（113.13*10）*（1532/1000） =2298.8 N*m 精确计算后悬臂端力矩仍大于五寸连续管体力矩，因此继续计算粗略极限间4悬臂端情况 柱北侧最大力矩 （一吨重间4） （粗略极限计算） （B-B剖面） 2093 N*m 极限情况（管体最北已滑落）： =（129.29*10）*（300/1000）+（129.29*10）*（1532/1000） =2368 N*m 粗略极限计算后间4悬臂端力矩仍大于五寸连续力矩，继续精确计算间4情况悬臂端力矩情况 柱北侧最大力矩 （一吨重间4） （精确计算） （B-B剖面） 2093 N*m 极限情况（管体最北已滑落）： =（113.13*10）*（300/1000）+（113.13*10）*（1532/1000） =2072.54 N*m 精确计算后静梁（B-B）悬臂端力矩小于五寸连续过管力矩，但动梁由于少一组梁支撑，需要进一步校核悬臂端力矩 柱北侧力矩 （一吨重间4） （动梁A-A剖面，南北端计算过程一致） =（43.3*6*10）*（600/1000） =1558.8 N*m 极限情况： =（