超超临界机组化学控制技术交流汇总.pptVIP

谢谢！ * ①氢型阶段 从混床投运，到出水保持中性（pH值接近7.0）期间，称为混床运行的“氢型阶段”。 ②转型阶段 从混床漏氨开始，到出水的pH值和含氨量等于进水阶段，称为混床的“转型阶段”。 ③铵型阶段 从混床出水的pH值和含氨量等于进水，到混床进、出水压差或含铁量超标，停止运行的阶段，称为“铵型阶段”。 * 给水加氧处理的效果评定（2）经济效益评定 经济效益指标可计算部分主要指标有： 1 延长了锅炉的酸洗间隔所节约的化学清洗。 2 减少了机组的加药量 3 延长了凝结水精处理设备的运行周期而节约的再生剂用量和自用水。 4 减少汽包炉锅炉连排和定排造成的热量损失。 5 减少除氧器排汽造成的热量损失 6 降低直流炉锅炉压差节约的给水泵动力消耗 给水加氧处理时机的选择 在新机组投运后3-6个月内，机组水质稳定，锅炉运行稳定时，应该尽早考虑实施给水加氧处理的转换。 已经投运数年的机组，应该考查锅炉系统的结垢情况，进行锅炉（包括炉前给水系统）的化学清洗后，再转入给水加氧处理。 给水加氧与对流受热面 高温氧化的关系 水蒸气中氧气对高温氧化影响 给水加氧的氧化原理 水蒸气氧化的特征 氧气氧化的特征 水蒸气和氧气氧化性比较 加氧处理前后的对比-实机运行 高过T23新管在初始阶段采用，氧化皮的生成速度分别为91μm/a（5个月）和101μm/a（12个月）。 再热器T23运行管，在AVT工况运行2.5年时间里，再热器管氧化皮的平均厚度为160μm，加氧实施1年后氧化皮的厚度增加至229μm，每年增加69μm，与不加氧时氧化皮的生成速度64～70μm相当。 加氧处理前后的对比-实机运行 过热器（再热器）T91在AVT工况下运行2.5年，管材的氧化皮厚度分别为190μm（110μm），去掉运行第一年氧化皮增长较快的数据103μm（59μm），以后平均氧化皮的增长速度为58μm/a（34μm/a）。加氧处理一年后，氧化皮的厚度在原来的190μm（110μm）得基础上增加到209μm（135μm），年增长速度为29μm/a（25μm/a）。 加氧处理前后的对比-实机运行 TP347 在AVT处理的13个月中，氧化皮的厚度为55μm，运行到30个月，氧化皮的厚度反而降到44μm。 采用加氧处理一年后氧化皮的厚度又从44μm降到32μm，。 对比加氧处理前新管运行13个月和加氧处理后新管运行一年的数据，即氧化皮的厚度分别为55μm和29μm。 管样名称 T23（高过） T23（高再） T91（高过） T91（高再） TP347 加氧前 Fe2O3:12.46%Fe3O4:87.54% 无 Fe2O3: 2.9% Fe3O4:97.1% 无 77.5%Fe3O4 22.5%Fe2O3； 加氧后 Fe2O3:13% Fe3O4:83% Fe2O3:12% Fe3O4:87% Fe2O3:8% Fe3O4:91% Fe2O3:20% Fe3O4:75% Fe2O3:26% Fe3O4：73% 监视管 Fe2O3:7%、Fe3O4:92% Fe2O3:8% Fe3O4:90% Fe2O3:21% Fe3O4:78% Fe2O3:20% Fe3O4:75% Fe2O3:46% Fe3O4:53% 加氧处理前后的氧化层成分 2008年4月割管脱落氧化皮三层结构 蒸汽和相关氧化物平衡氧分压 T-23 T-91 TP-347 热力系统给水加氧处理氧化的原理 在300度以下，水本身的氧化性不足，水与碳钢通过电化学反应生成保护性较差的氧化膜。 在给水加氧方式下，由于不断向金属表面均匀地供氧，使金属表面形成了致密稳定的“双层保护膜”。在该反应中，氧分子获得电子在阴极还原为氢氧根离子，金属失去电子被氧化为铁离子。 在纯水中，借助溶解氧的氧化作用提高碳钢的自然腐蚀电位数百毫伏，使金属的表面从活化状态进入钝化状态。 高温水蒸气氧化 水在450℃以上，蒸汽与碳钢通过化学反应直接生成氧化膜，同时放出氢气。在该反应中，氢质子获得电子还原，金属失去电子被氧化，但水提供的氧离子的价态没有变化。 在水蒸气体系中，借助高温条件，加大金属离子化倾向或加快金属离子穿过氧化膜的扩散速度，是高温氧化速度的控制性因素。 由于 氧气氧化原理 金属可在阳极（金属－膜界面）离解后，通过膜把电子传递给膜表面上的氧，使其还原变成氧离子（O2-），而氧离子和金属离子在膜中又可进行离子导电，即氧离子向阳极（金属）迁移和金属离子向阴极（膜－气相界面）迁移，或在膜中相遇进行第二次化合，使膜不断成长。 不同氧化剂的氧化作用不锈钢在650℃、1000小时内的增重 mg/cm2 材料 介质 空气 H2O（气） SUS304H （N） 0.52 1