挂篮计算书(修改) 6.21_secret.doc

荆山桥三角形挂篮计算书 一、设计依据 1、设计院相关图纸； 2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2012）——人民交通出版社； 3、《路桥施工计算手册》； 4、《建筑结构静力计算手册》——中国建筑工业出版社； 5、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》； 二、荆山桥及挂篮概况 荆山桥主桥上部结构采取悬浇施工。 依据主桥的设计特点，主桥采用后锚点三角形挂篮悬浇施工。 三、材料参数 Q235钢材的允许应力：【σ】＝170MPa Q235钢材的允许剪应力：【τ】＝120MPa Q235钢材的弹性模量：E＝2.1×105Mpa 40Cr钢材的允许应力：【σs】＝785MPa 40Cr钢材的允许剪应力：【τ】＝360MPa 40Cr钢材的弹性模量：E＝2.0×105Mpa Q345钢材的允许应力：【σ】＝210MPa Q345钢材的允许剪应力：【τ】＝120MPa Q345钢材的弹性模量：E＝2.1×105Mpa 上述应力为永久性结构强度设计值，根据相关规范，施工结构允许提高。 Q235钢材的允许应力：【σ】＝188.5MPa（145×1.3=188.5MPa） 45#钢材的允许应力：【σ】＝273MPa Q345钢材的允许应力：【σ】＝273MPa 四、挂篮荷载计算 挂篮计算选取了同一梁长中最重梁段计算，同时考虑了横隔板的集中力作用效果。 一）、选取2#梁端进行考虑。 该梁段（方量约为61.71m3）对已浇混凝土端面的弯矩: M=61.71*25*（0.5+3.0/2）=3085.50KNm 二）、选取9#梁端进行考虑。 该梁段（方量约为48.57m3）对已浇混凝土端面的弯矩: M=48.57*25*（0.5+3.5/2）=2732.06KNm 三）、选取12#梁端进行考虑。 该梁段（方量约为47.67m3）对已浇混凝土端面的弯矩: M=47.67*25*（0.5+4.0/2）=2979.38KNm 故：选取2#梁端作为计算控制性荷载。 1、计算荷载类型： A、主桥混凝土自重荷载； B、混凝土振捣荷载； C、人工、机具荷载； D、模板荷载； B、C荷载统称为施工活载，A、D荷载统称为施工恒载。 2、分项荷载计算： A、主桥混凝土自重荷载 新浇混凝土及内部钢筋重量全部由支架体系承担。在计算中，考虑钢筋混凝土容重为25KN/，按面荷载记入。该桥截面形式为单箱单室，两侧带悬臂板，根据其不同部位，荷载具体计算如下： （1）两侧翼板考虑悬臂外端（厚度为0.22m）自重荷载为5.5KN/， 翼板第一折点（厚度为0.5m）自重荷载为12.5KN/， 悬臂根部（厚度为0.9m）自重荷载为22.5KN/； （2）低腹板高度为5.178m，自重荷载为129.45KN/； 高腹板高度为5.589m，自重荷载为139.73KN/； （3）内箱侧壁点，“顶板+底板”厚度为2.115m, 自重荷载为52.86KN/； （4）内箱第一折点，“顶板+底板”厚度为1.215m, 自重荷载为30.38KN/； （5）内箱第二折点，“顶板+底板”厚度为0.995m, 自重荷载为24.88N/； B、混凝土振捣荷载考虑2.0KN/； C、人工、机具荷载考虑1.0KN/； D、模板考虑1 KN/。 荷载组合：P=1.05×施工恒载+施工活载 组合之后，不同部位荷载值如下： A、翼板悬臂外端：P=9.825 KN/ B、翼板第一折点：P=17.175 KN/ C、悬臂根部：P=27.675 KN/ D、低腹板：P=139.973 KN/ E、高腹板：P=150.767KN/ F、内箱侧壁点：P=59.553 KN/ G、内箱第一折点：P=35.949 KN/ H、内箱第二折点：P=30.174 KN/ 2#梁段计算梁重为206.4T,实际梁重为154.3T，荷载安全系数为1.338。 3、计算工况： 本挂篮系统整体采用空间分析软件MIDAS（迈达斯）进行计算，个别主构件采用平面分析软件桥梁博士V3.0、手算结合进行验算。考虑该桥的施工组织，在挂篮计算过程中，分别考虑了以下三个工况： 工况一：挂篮行走工况。该工况考虑正常挂篮行走时自重效应； 工况二：浇筑2#梁段混凝土。 验算挂篮的极限承载力状态，主要是验证挂篮结构强度符合规范要求，同时以挂篮最大变形作为评定挂篮刚度的参考标准；该工况考虑“挂篮自重+