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6挠性传动设计-hx
3)自动张紧装置 利用电动机及摆架的自重,自动调整中心距,达到张紧的目的。 1.1 查表8-7 工况系数KA 100 80 查表8-8及推荐标准值 小轮直径dd1(mm) A型 Z型 V带型号图8-12 选V带型号 4.4 Pd = KAP 计算功率Pd(kW) 方案Ⅱ 方案Ⅰ 结 论 设计计算依据 设计计算项目 设计一带式运输机传动系统中第一级用的V带传动。已知:电动机型号为Y112M-4,额定功率P= 4kW,转速n1=1440r/min,n2=400 r/min,每天运转时间不超过10h。 设计实例分析: 355 7.54 6.03 V =πdd1n1/60000,要求 V 在5~25m/s 验算带速v(m/s) 1461 1161 Ld0=2ɑ0+π(dd1+dd2)/2+(dd2-dd1)2/4ɑ0 初算带长Ld0(mm) 318.5 ≦ ≦ 910 初定350 252 ≦ ≦ 720 初定280 0.7 (dd1+dd2)≦ɑ0 ≦2 (dd1+dd2) 初定中心距ɑ0(mm) +0.015 +0.028 (n2′- n2)/n2应不超过±0.05 从动轮转速误差 406 411 n2′ = n1dd1/dd2 从动轮转速n2′(r/min) 280 dd2=dd1n1/n2,应取标准值 大轮直径dd2(mm) 方案Ⅱ 方案Ⅰ 结 论 设计计算依据 设计计算项目 420 1600 3.55 3.5 i≈dd2/dd1 传动比 1250 查表8-6 确定基准长度Ld(mm) 1.31 0.344 查表8-3 单根带基本额定 功率P0(kW) 145.2° 144.7° 验算包角α1 468 363 ɑmax =ɑ +0.03Ld ɑmax (mm) 396 306 ɑmin =ɑ -0.015Ld ɑmin(mm) 325 ɑ ≈ɑ0+(Ld-Ld0)/2 确定中心距a(mm) 方案Ⅱ 方案Ⅰ 结 论 设计计算依据 设计计算项目 应≥120o 0.11 0.06 查表8-1 单位长度质量q(kg/m) 0.91 0.10 0.03 查表8-4 功率增量△P0(kW) 3.465取4 Zmax=5 11.65取12 Zmax=4 Z≥Pd/[P],不宜超过推荐轮槽数 V带根数z 1.27 0.378 [P]=( P0+△P0) KL Kα 单根带许用功率[P] (kW) 0.99 1.11 查表8-6 长度系数KL 0.91 查表8-5 包角系数Kα 方案Ⅱ 方案Ⅰ 结 论 设计计算依据 设计计算项目 1020.7 133.7 55.3 单根V带的初拉力F0(N) (方案Ⅱ),A1600GB/T1771—1996,4根。 设计结果 较好 不好 考虑传动结构的紧凑性及合理的V带根数等 设计方案评价 1281 FQ ≈ 2zF0sin(α1 /2) 轴上的压力FQ(N) 方案Ⅱ 方案Ⅰ 结 论 设计计算依据 设计计算项目 THE END 1)降低传动效率(V带传动效率η=0.91~ 0.96),使带与 带轮摩损增加和温度升高。 4.弹性滑动对传动的影响 2)使从动轮的圆周速度v2低于主动轮的圆周速度v1, 即: v2 v1 。 3) 传动比不为常数。 二)带传动打滑 打滑——当传递的有效拉力达到极限值Fflim时,过载引起 的带与小带轮接面间将发生显著的相对滑动。 α2 C D v v n1 n2 α1 A B F1 F1 F2 F2 带与带轮2整个接触弧上发生相对滑动 带与带轮1整个接触弧上发生相对滑动 β1 β2 打滑将使带的磨损加剧,从动轮转速急剧降低,甚至使传动失效,应当避免。 打滑发生在带和带轮的全部接触弧上。 打滑首先发生在小带轮上。 在传动突然超载时,打滑可以起到过载保护的作用,避免其他零件发生损坏。 三)弹性滑动与打滑的本质区别 发生在带和带轮的全部接触弧上。 弹性滑动 打滑 是带传动正常工作时不可避免的固有特性; 是带传动的失效形式,设计时必须避免; 只发生在带离开带轮前的那部分接触弧上; α2 C D α1 B A n1 β2 β1 弹性滑动 打 滑 α2 C D α1 B A n1 n2 β2 β1 得从动轮的转速: 带传动的传动比: 定义: 为滑动率 总有:v2 v1 V带传动的滑动率ε=0.01~0.02,一般可忽略不计。 滑动率不是一个固定值,随外载荷大小的变化而变化,因而摩擦型带传动不能用于要求有准确传动比的地方。 四)滑动率和传动比 五. 带传动的失效形式和计算准则 2)疲劳破坏(脱层和疲劳断裂)—σmax >[σ] 引起失效 一)带传动的失效
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