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压力容器检验师培训 * 第四节 容器的防脆断设计及缺陷评定 四、在役容器的缺陷评定 (二) 我国CVDA方法 (4) 缺陷的规则化处理 由于实际缺陷不像断裂力学研究中的椭圆状或半椭圆状裂纹那样规则，需进行规则化处理。对于非穿透性裂纹一般用外接矩形作为化成椭圆形埋藏裂纹或半椭圆表面裂纹的界限，如图所示。 压力容器检验师培训 * 第四节 容器的防脆断设计及缺陷评定 四、在役容器的缺陷评定 (二) 我国CVDA方法 (4) 缺陷的规则化处理 压力容器检验师培训 * 第四节 容器的防脆断设计及缺陷评定 四、在役容器的缺陷评定 (二) 我国CVDA方法 (4) 缺陷的规则化处理 容器上穿透性裂纹一般是不允许存在的，但当表面裂纹的深度a0.7t时应视为穿透裂纹来评定。 规则化处理还包括缺陷群的处理，即共面的或非共面的缺陷相互间的距离小到一定程度时，应将两个互相影响着的缺陷合并而视为一个大缺陷。这在CVDA-84中均有详细而具体的规定。 (5)断裂韧性 评定中所需要的材料力学性能特别是断裂韧性值KIC及dc，应以实样在最低工作温度条件下测试为准，实际上难以办到。允许采用代用数据，但在选取断裂韧性值时，应结合容器的实际情况，考虑材料化学成分、冶金和工艺状态及常规力学性能、试样几何和试验条件等因素对断裂韧性的影响。 压力容器检验师培训 * 第四节 容器的防脆断设计及缺陷评定 四、在役容器的缺陷评定 (二) 我国CVDA方法 (6)评定的一般程序 ①用无损检测或用其他方法求得缺陷几何和计算尺寸； ②确定缺陷部位(在缺陷不存在时)的应力和应变； ③确定缺陷部位有关材料性能的数据； ④计算最大允许缺陷尺寸； ⑤评定缺陷是否允许或是否需要返修。 以上均指脆断评定的内容，用断裂力学方法还可对现有裂纹在交变载荷下是否会发生疲劳扩展、尚有多少剩余疲劳寿命进行评定。对其他失效形式，如高韧性材料裂纹情况下的塑性失稳失效、应力腐蚀失效等，CVDA也给出了评定方法或指导性原则。 压力容器检验师培训 * 第四节 容器的防脆断设计及缺陷评定 四、在役容器的缺陷评定 (三)缺陷评定规范的发展 20世纪80年代之后，断裂力学的发展出现了显著的变化。J积分以理论的严密性而确立了其地位。美国电力研究院(EPRl)将以线积分表达的J参量通过数值模拟方法近似地表达成幂函数方程，从而实现了J积分计算的工程化，已为工程界接受。 英国中央电力局(CEGB)在20世纪70年代就倡导发展了失效评定图(FAD)技术，当时是以COD理论的DM模型解为基础导出了失效评定曲线(FAC)，后来将EPRI的J积分工程解再进行简化，导出了以了积分理论为基础的失效评定图(J—FAD)，编制成为缺陷评定的新规程，这一成果集中体现在英国伯克莱核电研究所编制的R6第三版规程中，这在国际上被公认为是一种先进的工程规范。 压力容器检验师培训 * 第四节 容器的防脆断设计及缺陷评定 四、在役容器的缺陷评定 (三)缺陷评定规范的发展 纵坐标Kr＝KI/KIC，表示用线弹性的应力强度因子相对于临界值KIC(或Kc)的状态，越接近1则表示越接近发生脆断。 横坐标Lr=p/pL，即结构所受载荷P 离开其极限载荷(即含缺陷结构的极限载荷)PL的程度，越接近1则表示已很接近极限载荷。 评定点落在评定曲线的下方则不会发生失效。 评定点位置离坐标原点越近则越安全。 评定点越靠近纵轴则预示越易发生脆断失效。 靠横坐标越近，结构越易发生塑性失稳失效。 中间地带预示将随载荷增加而发生起裂后的弹塑性撕裂失效。 压力容器检验师培训 * 第四节 容器的防脆断设计及缺陷评定 四、在役容器的缺陷评定 (三)缺陷评定规范的发展 EPRI的成果和R6第三版的出现迅速引起了我国学术界的重视并进行了大量的研究，在“八五”计划期间劳动部在国家科委立项作为国家重点科技攻关课题，专门组织专家进行研究，确定了中国进行压力容器缺陷评定可以采用的失效评定曲线，并编制了新的缺陷评定规程，2004年批准为国家标准。 近年来在缺陷评定方法与规范方面又有了新的发展，特别是2000年前后颁布了两个全新的规范，即欧洲工业结构完整性评定方法(SINTAP)和美国石油学会的合乎使用实施方法(APl 579)，均在世界上产生了重要影响。 压力容器检验师培训 * 第四节 容器的防脆断设计及缺陷评定 四、在役容器的缺陷评定 (三)缺陷评定规范的发展 SINTAP是欧洲国家统一的缺陷评定标准，后来英国R6第4版BS 7910(前身为PD 6493)采用了SINTAP的主要成果，尤其是失效评定曲线的修改和焊缝材料强度不配匹情况下的缺陷评定方法。 APl 579更多反映了石油化工的需要，不仅包括缺陷的断裂评定和疲劳评定，还首次以规范形式给