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桥面板计算 一、 中板计算 长边长度l与短边长度b之比及l/b=7.7/3.774=2.042 按单向板计算。 恒载内力以纵向梁宽为1m的板梁计算 每延米板上的桥面铺装恒载：g1=0.1×1×24=2.4KN/m 将承托的面积摊于桥面板上，则计算板厚t=22+50×20/337.3=24.96cm 梁肋处的截面有效高度按比例he=h’f+s×tanα计算： he=22+70×1/3=45.33cm 每延米板上的桥面板自重：g2=0.2496×1×26=6.49KN/m ∑g=2.4+6.49=8.89 KN/m 计算恒载弯矩Msg： 计算跨径L=min( L0+t，L0+b)=（3.374+0.2496，3.374+0.4）=3.624m Msg=1/8×gl2=1/8×8.89×3.6242=14.6 KN.m 计算Qsg： 计算跨径L=3.374 Qsg=1/2×g L0=1/2×8.89×3.374=15.0KN 2、活载内力以纵向梁宽为1m的板梁计算 城A级主车车轮的着地长度：b1=0.6；a1=0.25。 则得板上荷载压力面传递长度为： 平行于板的跨径方向的荷载分布宽度： b= b1+2h铺=0.6+2×0.1=0.8m 当单个车轮作用在跨中时垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度：Max（(a1+2h铺)+L/3=(0.25+2×0.1) +3.624/3=1.658m ，2/3×L=2.416m） 取a=2.416m 因为2.416.1.2，当两个车轮作用在板的跨径中部时垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度： a=Max（(a1+2h铺)+d+L/3=(0.25+2×0.1)+1.2+ 3.624/3 =2.858m，2/3×L+d=3.616m） 取a=3.616m 大致估计两种荷载效应的危险性： 100/2.416=41.4 KN/m； 140/3.616=38.7KN/m。 则可得出a=2.416m，p=100KN的车轮作用情况最不利。 （1）计算弯矩；（按L=3.624的简支梁计算。） 当单个车轮作用在跨中时：a=2.416m；车轮作用在支点时：a’=(a1+2h铺)+t=0.7m；根基计算图示可计算的a1=1.524m、a2=0.924m。取P=100KN，可计算的p=P/(ab)=100/(2.416×0.8) ×1=51.7KN/m;同理可计算的p’=178.6 KN/m、p1=82.0 KN/m、p2=135.3 KN/m。 Msp1==2 A3×y3=2×51.7×0.4×0.806=33.3KN.m 另两车轮作用在距跨中1.3和1.8米位置 当作用在距跨中1.8m位置时垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度： Msp2== A1×y1+ A2×y2=19.9×0.069+33.8×0.103=4.9KN.m 当作用在距跨中1.3 m位置时垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度： Msp3== A4×y4+ A5×y5=41.4×0.256+31.2×0.181=16.2KN.m 按简支梁计算得活载作用下跨中弯矩 Msp=33.3+4.9+16.2=54.4 KN.m 1、按承载能力极限状态内力基本组合： M0=1.2 Msg+1.4 Msp=1.2×14.6+1.4×1.3×54.4=116.5KN.m 桥面板支点弯矩：M支=-0.7×M0=－0.7×116.5=－81.6KN.m 由于t/h=24.96/130=0.1921/4， 桥面板跨中弯矩：M中==0.5×M0=0.5×116.5=58.3KN.m 按正常使用极限状态内力组合 A、短期效应组合 M0= Msg+0.7 Msp=14.6+0.7×54.4=52.7KN.m 桥面板支点弯矩：M支=-0.7×M0=－0.7×52.7=－36.9KN.m 由于t/h=24.96/130=0.1921/4， 桥面板跨中弯矩：M中==0.5×M0=0.5×52.7=26.4KN.m B、长期效应组合 M0= Msg+0.7 Msp=14.6+0.4×54.4=36.4KN.m 桥面板支点弯矩：M支=-0.7×M0=－0.7×36.4=－25.5KN.m 由于t/h=24.96/130=0.1921/4， 桥面板跨中弯矩：M中==0.5×M0=0.5×36.4=18.2KN.m （2）计算剪力：按L=3.373的简支梁计算。 当单个车轮作用在跨中时：a=2.416m；车轮作用在支点时：a’=(a1+2h铺)+t=0.7m；根基计算图示可计算的a1=2.3m、a2=1.246m。取P=100KN，可计算的p=P/(ab)=100/(2.416×0.8) ×1=51.7KN/m;同理可计算的p’=178.6 KN/m、p1=54.3 KN/m、p2=100.3 KN/