软土地区某多层房屋纠倾加固技术研究.docVIP

精品论文 参考文献 软土地区某多层房屋纠倾加固技术研究 广西建工集团第一建筑工程有限责任公司 陈世文 　　摘要：综合上部结构、桩基础、地基土体3 方面对南宁某住宅楼的倾斜原因进行分析。根据下部土体及建筑结构形式，对建筑物采用锚杆静压桩止倾加固，采用截桩迫降的处理方法对该建筑物进行纠倾施工。工程实践表明，本工程截桩迫降法纠倾速度快、沉降稳定易控制且能保证整幢房屋均匀地回倾；在截桩结束封桩后，沉降能迅速稳定，工后沉降较小。 　　关键词：混凝土结构；纠倾；锚杆静压桩；地基加固1 　　工程概况南宁某住宅楼结构形式为地上6 层（局部7 层），无地下室的普通砖混结构，东西长106m，南北宽12m，楼顶标高20.700m。 　　该建筑采用墙下单排桩基础，桩基为桩径500mm 的水泥土加芯搅拌桩 A（s）型，芯桩采用预制混凝土方桩，截面尺寸250mmtimes;250mm，混凝土强度等级为C30，搅拌桩长度为11. 1～17. 6m，芯桩长度均为9. 0m。该建筑结构平面及各沉降观测点位置（J1～J28）如图1 所示。 　　图1 建筑结构平面布置及各沉降观测点位置（J1～J28）该住宅楼自2012 年10 月完成桩基施工，2012 年11 月—2013 年4 月进行主体结构施工。2011 年4 月主体结构完成后，沉降观测结果显示：南侧外纵墙 8 个沉降观测点沉降量为6～9mm，北侧外纵墙8 沉降观测点沉降量为6～8mm，沉降量及沉降差均较小。2013 年8 月主体竣工时，沉降观测结果显示：南侧外纵墙8 个沉降观测点沉降量为24～29mm，北侧外纵墙8个沉降观测点沉降量为164～291mm，建筑物明显向北侧倾斜。 　　最大倾斜率16. 9permil;，平均倾斜率14. 4permil;，远高于规范 4permil;的允许值。在此期间，该建筑物北侧相邻工程于 2012 年11 月中旬开挖基坑土方并持续抽水施工，基坑周边未作支护处理，2013年2—7 月开始进行桩基、基础承台以及底板施工。经过后续持续沉降观测发现，该房屋沉降还未稳定，其沉降量和沉降差还在持续增长且沉降速率有增大的趋势，综合该楼的倾斜现状，需对该楼进行加固纠倾处理。 　　2 工程地质概况根据岩土工程勘察报告，该住宅楼主要地层自上而下分别为杂填土、淤泥、有机质黏土、粉质黏土及圆砾层，且杂填土及软弱土层较厚；稳定地下水位于地面下1～2.5m，且对混凝土结构及钢筋具微腐蚀性。该土层主要物理力学指标如表1 所示。 　　表1 该土层主要物理力学指标 　　3 倾斜原因分析3. 1 上部结构荷载该建筑物局部7 层位于北侧，结构局部高差明显。且其平面布置中，靠近北侧主要为书房与厨房，外纵墙房间布置小，纵、横墙较多，结构自重大，而南侧主要为客厅、卧室，其开间大、自重轻，造成结构重心与形心不重合，结构对抗倾覆不利。在建筑物发生向北倾斜的不均匀沉降后，由于上部结构重心北移，将加剧结构向北倾斜。 　　3. 2 结构基础通过查阅该住宅楼岩土工程勘察报告、有关施工记录、建设工程施工图设计文件审查报告书以及相关规范，该工程结构基础存在以下问题。 　　（1）建筑结构措施该建筑纵向总长106m，长高比远大于3，应当设置沉降缝但基础未断开，不满足建筑地基基础设计规范对沉降缝的设置要求。 　　（2）桩基基础该工程设计采用夹芯搅拌桩作为上部砖混结构基础，其中芯桩长9m，属短芯搅拌桩A（s）型，不满足规范对加芯搅拌桩用作桩基时预制混凝土芯桩的长度比不宜小于0. 87 的规定。 　　3. 3 建筑地基土体（1）建筑土体欠固结该楼所在场地为山间冲洪积小盆地地貌，地层主要由典型的冲洪积淤泥、有机质黏土等软土组成。且该区域原为大面积稻田和水塘，场地内存在 3m 厚的杂填土，在地基土回填时未进行夯实处理，土体尚处于次固结状态，回填土堆载将导致下部软土产生固结沉降，且该楼所在位置回填较晚，回填后2 个月即开始楼体施工。 　　（2）邻近建筑影响该建筑场地地下水位较浅，场地内主要为承载力较低的软土层覆盖，地下水位对建筑沉降影响显著。北侧相邻工程基坑开挖边缘距北侧地基梁较近，为7. 5～11. 0m；基坑开挖后搁置时间较长，基坑周边未采取支护措施，并且在其基础施工过程中对基坑进行了抽水处理，导致基坑土体开裂、坍塌，进而引起建筑北侧地基土体所受主动土压力过大，北侧土体沿水平向挤出并带动上部结构向北侧倾斜。 　　4 倾斜加固方案4. 1 止倾加固4. 1. 1 北侧高压旋喷桩施工针对北侧基坑内因建筑桩基基础施工基坑持续抽水以及该楼沉降仍在增长的问题，在建筑北侧外纵墙以外3m 左右，施工2 排格栅式加芯旋喷桩，桩径为600mm，桩与桩之间咬合150mm，桩长为进入第⑥层圆砾层ge;4m，在成桩完成后及时压入截面尺寸为300mmtimes;30