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矿 井 风 量 调 节 2、矿井总风量调节 二、改变主要通风机工作风阻调节法 如图7.13所示的通风机工况，通风机特性曲线为n，当矿井风阻特性曲线R增大为R1时，通风机的工作点由a变到b，矿井总风量由Q减到Q1；反之，工作点由a变到c，矿井总风量由Q增至Q2。因此，当矿井要求的通风能力超过最大通风机最大潜力又无法采用其它调节法时，就必须降低矿井总风阻，以满足矿井通风要求 图7.13 改变主要通风机的 工作风阻调节风量 矿 井 风 量 调 节 2、矿井总风量调节 如图7.14所示，某矿抽出式风机是轴流风机，叶片安装角为37.5°，静风压特性曲线为Ⅰ曲线，以主通风机运转工况点a绘制矿井风阻特性曲线1。如果要求主通风机实际产生风量为Q2，则从曲线1可知，主通风机产生的静压为h通，而由动轮叶片安装角为40°时的静压特性曲线可知，主要通风机实际产生的最大静压为h静2，且h静2h静1。因此，必须使主通风机风阻降至R，才能满足按需供风的要求。即 图7.14 改变主要通风机的 工作风阻调节法 矿 井 风 量 调 节 2、矿井总风量调节 三、多台主要通风机联合运转的相互调节 两台或两台以上的通风机并联或串联在一起，同时对一个自然矿井进行通风，称为多台通风机联合运转。 采用多台风机联合运转的矿井，各台风机之间，彼此联系，相互影响。如果不注意在必要时进行各台风机相互调节，就有可能使有的主要通风机的实际工况点没有在合理的工作范围内，矿井通风的正常状况受到破坏，甚至严重影响安全生产。 矿 井 风 量 调 节 2、矿井总风量调节 三、多台主要通风机联合运转的相互调节 如图7.15所示的通风系统，各项实测的通风数据是：两翼风机的公风共路1-2的风阻R12＝0.05N·s2/m8，西翼主要通风机的专用风路2-3的风阻R23＝0.36N·s2/m8；西翼风机叶片角度是35°，其静风压特性曲线是图7.16（a）中的Ⅰ曲线，这台风机的风量QI＝40m3/s，静风压hl＝1058Pa，风机的工作风阻为：RI=1058/(40)2=0.66N·s2/m8，工况点为a点。东翼主要通风机的专用风路2-4的风阻R24＝0.33N·s2/m8；东翼风机的叶片角度是25°，其静风压特性曲线是右图中的Ⅱ曲线，这台风机的风量QⅡ＝60m3/s，静风压hⅡ＝1666Pa，工作风阻RⅡ＝1666/(60)2＝0.46N·s2/m8，工作风阻曲线是RⅡ曲线，工作点为b点。 矿 井 风 量 调 节 2、矿井总风量调节 三、多台主要通风机联合运转的相互调节 图7.15 简化通风系统图 在上述巳知条件下，按新的生产计划要求，东翼的生产任务加大以后，由于瓦斯涌出量增加，东翼主要通风机的风量需增加到Q’Ⅱ＝90m3/s。 这时，为了保证东翼的风量需增加到90m3/s（为简便不计漏风），矿井的总进风量也要增加，公共风路1-2的阻力和东翼主要通风机专用风路2-4的阻力都要变大，即风路1-2的阻力变为： 矿 井 风 量 调 节 2、矿井总风量调节 图7.16 主要通风机风压特性曲线图 （a）西翼；（b）东翼 矿 井 风 量 调 节 2、矿井总风量调节 风路2-4的阻力变为： 因而东翼主要通风机的静风压（为简便不计自然风压）变为： 当东翼主要通风机叶片角度调整到45°的静风压特性曲线为Ⅱ‘〔图7.16（b）〕可以看出，当主要通风机通过90m3/s的风量时，产生3518Pa的静风压，故决定把东翼主要通风机的叶片角度调到45°。这时东翼主要通风机的工作风阻则变为: Ⅰ 矿 井 风 量 调 节 2、矿井总风量调节 其工作风阻曲线是RⅡ曲线，新工况点是c点。 此时，西翼主要通风机专用风路所需要的风压为： 公共风路1-2所需要的风压h’12＝845Pa，所以西翼风机的总风压为： 在图7.16（a）中，根据h’Ⅰ 和QⅠ两个数据所构成的新工作点j，把西翼风机叶片角度调整到40°，使它的特性曲线Ⅰ’接近j点（略有富裕），西翼风机调整后就能够保证井下各处所需的风量，其工作风阻变为： 矿 井 风 量 调 节 2、矿井总风量调节 以上计算表明，各主要通风机的工作风阻不一定是常数（RⅠRⅠ’，RⅡRⅡ’），当各主要通风机的风量和矿井总风量的比值发生变化时，各主要通风机的工作风阻也就跟着发生变化。 通过以上讨论，可得出以下关系式： 以上各式表明，当通过各主要通风机的风量的比例发生变化时，各主要通风机的工作风阻也在发生变化。 白彦龙 矿井风量调节 目的：在矿井生产过程中，矿井通风网络的供风量会因采区边界的