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流体对轴系作用的不平衡力。计算将转轮密封简 动。1阶和2阶轴向振动频率均高于机组飞逸转速 化为弹簧单元，假定其刚度系数为0．5×10N／m， 707r／min，故其轴向振动对机组安全稳定运行也不 分析了轴系的临界转速，结果见表8。 会产生影响。 查!堕竺 塑翌 阶临界转速的影响r／min 5 结论与建议 (1)机组轴系的1阶横向临界转速(684．734r／ min)低于飞逸转速 ，据此认为机组一旦出现飞逸， 将产生严重后果，应尽量避免。 由表8可见，考虑密封的刚度会明显增大2阶 (2)导轴承刚度对轴系横向临界转速较为敏 临界转速 ，而对 1阶临界转速几乎没有影响。 感。其中，上、下导轴承综合刚度的增大将明显提 4．3 机组轴系模态振型计算与分析 高轴系 1阶临界转速，而水导轴承刚度的增大将明 4．3．1 机组轴系横 向振动 显提高轴系2阶临界转速。鉴于机组横向1阶临界 选取额定转速、140％额定转速和飞逸转速 3种 转速的降低可能导致机组甩满负荷时出现共振，建 情况进行计算 ，结果见表9，横向振动的振型与临界 议加强对上、下导轴承综合刚度的检查和维护，一 转速对应的振型相似 。 旦发现上、下导轴瓦间隙变大及上、下滑转子过盈 配合松动或上机架碟形支撑弹簧松动等问题，应及 表9 不同工况横向振动计算结果 r／rain 时处理。此外，在调保计算允许的前提下，应尽量 调低机组的转速上升率，以使甩满负荷时机组的最 高转速远离轴系的一阶临界转速。 (3)电磁拉力明显降低了轴系 l阶临界转速， 而对 2阶临界转速几无影响。附加在转轮上的水体 和转轮密封对 1阶临界转速影响甚微，但前者 明显 4．3．2 扭转振动 降低了2阶临界转速，而后者则明显增大了2阶l临 扭转振动与轴承和电磁拉力无关，不受轴承刚 界转速。 度变化的影响。计算考虑了水体的影响，其扭转振 (4)轴系的扭转振动和轴向振动对机组安全稳 动的1阶扭转频率25．282Hz(1516．92r／min)，振型 定运行不会产生影响。 为转轮的扭转；2阶扭转频率53．445Hz(3206．7r／ min)，振型为转子的扭转。1阶和 2阶扭转频率均 参考文献 远高于机组飞逸转速707r／min，故其扭转振动对机 [1]张 鹏 ，周碧英．大型水轮发电机组轴系振动稳定性分 组安全稳定运行不会产生影响。 析 [J]．中国农村水利水电，2007，(9)：131—134． 4．3．3 轴 向振动 [2]陈昌林．响洪甸抽水蓄能机组轴系动力分析[J]．东方 电机 ，2001，(2)：19-28．