一种新型隔离液.pdfVIP

3.4 偏心引鞋的应用 庄海 8ES-L1 和庄海 8ES-L3 两口井采用悬挂∮177.8mm 尾管固井完井，在∮215.9mm 的井眼下入∮177.8mm 的尾管，环空间隙比较小，为了确保尾管的安全下入，使用了进口偏 心引鞋。偏芯引鞋在下套管前接在套管的最低部，在下套管的过程中，如果出现“负载荷” 或遇卡，可以通过上下活动，慢速旋转套管，调整偏芯角度，也可以建立循环，清除沉砂， 引导和保证套管的安全顺利下入。 4 主要固井技术 4.1.∮339.7mm 表层采用批量固井技术 为了提高钻机实效，埕海一区大位移水平井表层全部实行批钻作业，即打完一口井的 表层，下完套管，钻机随即移开井口，然后进行固井施工作业。根据平台实际情况，研制了 快装水泥头，采用端岛无钻机配套技术很好解决了 11 口大位移水平井表层固井（井口连接 见图 2）。 表层批量施工程序如下：套管钻进完→循环洗井→循环好后井队拆井口→移井口到下 一井位→固井连接井口工具→固井施工（注、替水泥浆）→放空→结束固井施工（洗设备、 洗管线）→候凝→拆卸井口固井工具等待→下一口固井施工。 图 2 表层批量固井井口连接 4.2 前置液设计 使用的前置液分为FLUSH-A冲洗液和FM隔离液两种，采用“冲洗液+隔离液+冲洗液” 的组合方式。针对钻井液混油、井壁岩屑清除困难的特点，采取了加大冲洗液、隔离液的用 量，提高冲洗液、隔离液浓度等措施。前置液的数量，按照紊流接触时间 7min～10min计算， 冲洗液和隔离液的比例为 2:1，控制环空高度计算约为 300m～600m。隔离液密度大于钻井液 密度 0.12g/cm3 以上。 4.3 水泥浆量计算 由于大位移井电测井径比较困难，因此，没有实测井径数据作为设计依据。我们的做 法是利用庄海 8 区块已经完成井的数据（包括水泥浆量和水泥返高）进行推算该区块的平均 环容，并以此作为大位移固井水泥浆计算依据。 4.4 注替排量的选择 排量设计的原则为：注替返速≤套管循环返速≤通井返速。根据大位移井井斜角大， 套管贴边严重，提高顶替效率难度较大，结合滩海地区地层破裂压力系数低的特点，注水泥 浆排量选择 0.8-1.2m3 3 /min之间，替泥浆排量为 1.0-1.8m /min。采用变速顶替钻井液技术， 并根据泵压变化及时调整注替排量，避免过高的环空流动阻力造成井下漏失。 4.5 扶正器选型与安放位置设计 由于在大斜度段或水平段，在套管柱的重力作用下扶正器要承受较大负荷，通过综合 分析对比螺旋滚轮刚性扶正器和弹性扶正器，最后选用螺旋滚轮刚性扶正器比较合适。一是 当井壁不规则时下套管过程中，对螺旋扶正产生一定横向扭矩分力，使扶正器产生转动从而 减轻下套管的阻力；二是在管外环空中，当水泥浆穿过扶正器螺旋片时产生旋流，改善了环 空流场，从而可提高水泥浆顶替效率，对提高固井质量十分有利。 具体加法是：套管重合段每 4 根套管加 1 只，油气层的增斜段、稳斜段和水平段每 2-3 根套管加 1只，浮鞋与浮箍之间加 1只螺旋滚轮刚性扶正器，其安装位置为距浮鞋或浮箍位 置 1～1.5m,并采用上下卡箍定位,确保套管居中度,有利于套管安全下入。 4.6 双凝固井技术 为了有效防止固井施工期间发生漏失，采用软件进行平衡压力设计，模拟施工过程， 最后确定采用密度为 1.45 g/cm3 的低密度胶乳水泥浆体系进行固井。技术套管要求返至表套 内，封固段比较长，因此，采用双凝固井技术，即下部 500-800m井段采用速凝水泥浆封固， 上部采用缓凝水泥浆封固，确保缓凝水泥浆压稳速凝水泥浆候凝，减少水泥浆失重造成固井 候凝期间发生油气水侵，从而提高封固质量。 4.7 漂浮固井技术 为了保证水泥封固质量，在大位移井段以及水平井段顶替密度低的液体, 由于这批大 位移水平井垂深在 1200-1600m之间，采用了 1.45g/cm3 的低密度水泥浆，钻井液密度在 1.07-1.20 g/cm3之间，采用海水作为顶替液通过计算施工压力在安全范围之内，因此，所 有井都采用海水作为顶替液。在密度差的作用下,使大位移井段以及水平井段的套管产生一