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400t/h再热煤粉锅炉设计说明书 第一节 设计任务书 设计题目：400t/h再热煤粉锅炉 原始资料 锅炉最大连续蒸发量D1 420t/h 再热蒸汽流量D2 350t/h 给水温度tgs 235℃ 给水压力pgs 15.6Mpa（表压） 过热蒸汽温度t1 540℃ 过热蒸汽压力p1 13.7MPa（表压） 再热蒸汽进入锅炉机组是的温度t2 330℃ 再热蒸汽离开锅炉机组时的温度t2 540℃ 再热蒸汽进入锅炉机组时的压力p2 2.5MPa（表压） 再热蒸汽离开锅炉机组时的压力p2 2.3MPa（表压） 周围环境温度ttk 20℃ 燃料特性 ⑴ 燃料名称：烟煤 ⑵ 煤的收到基成分（％）： Car=57.42; Har=3.81; Oar=7.16; Nar=0.93; Sar=0.64; Aar=21.37; Mar=8.85 ⑶ 煤的干燥无灰基挥发分（%）：Vr＝38.48 ⑷ 煤的低为发热量（kJ/kg）：Qar,net=22211 ⑸ 灰熔点：t1、t2、t31500℃ 制粉系统： 中间贮仓式，闭式热风送粉，筒式钢球磨煤机 汽包工作压力 19.6MPa（表压） 煤的元素分析数据校核核煤种的判别 一、煤的元素各成分之和为100％的校核 Car + Har + Oar + Nar + Sar + Aar + Mar =57.24+3.81+7.16+0.93+0.64+21.37+8.85=100% 二、元素分析数据校核 干燥无灰基元素成分的计算 干燥无灰基元素成分与收到基元素成分之间的换算因子为： 则干燥无灰基元素成分应为（%）： Cdaf =fCar =1.433×57.24=82.025 Hdaf = fHar =1.433×3.81=5.460 Odaf =fOar =1.433×7.16=10.260 Ndaf =fNar=1.433×0.93=1.333 Sdaf =fSar=1.433×0.64=0.917 干燥基灰分的计算 （三）干燥无灰基低位发热量（实验值）的计算 （四）干燥无灰基低位发热量（门德雷也夫公式计算值）的计算 因为265 kJ/kg〈800 kJ/kg，所以元素分析是正确的。 煤种判别 （一）煤种判别 由燃料特性得知Vdaf=38.48%20%，Qar,net= 22211 kJ/kg18840 kJ/kg，所以属于优质烟煤。 （二）折算成分的计算 因此Aar，zs﹥4%,属于高灰分煤。 锅炉整体布置的确定 一、锅炉整体的外型――选∏形布置 400t/h再热锅炉布置 1—汽包；2—水冷壁；3—前屏过热器；4—后屏过热器；5—尾部、左右侧包覆过热器；6—炉顶、后包覆过热器；7—水平眼到左右侧包覆过热器；8—高温对流过热器； 9—低温再热器；10—高温再热器；11—主省煤器；12—前后墙省煤器； 13—旁路省煤器；14—集中下降管；15—燃烧器；16—空气预热器；17—悬吊管过热器 选择∏形布置的理由如下： （1）锅炉排烟在下方，送、引风机及除尘器等设备均可布置在地面，锅炉结构和厂房较低，烟囱也可以建筑在地面上； （2）在对流竖井中，烟气下行流动，便于清灰，具有自身除灰的能力； （3）各受热面易于布置成逆流方式，以加强对流换热； （4）机炉之间连接管道不长。 二、受热面的布置 在炉膛内壁面，全部布置水冷壁受热面，其他受热面的布置主要受蒸汽参数、锅炉容量和燃料性质的影响。 本锅炉为超高压参数，汽化吸热较小，加热吸热和过热吸热相应较大。为使炉膛出口烟温降低到要求的数值，保护水平烟道内的对流受热面，除在水平烟道内布置对流过热器外，还在炉内布置全辐射式的前屏过热器，炉膛出口布置半辐射式的后屏过热器。为使前屏、后屏过热器中的传热温差不致过大，在炉顶及水平烟道的两侧墙，竖井烟道的两侧墙和后墙均布置包覆过热器。 为了减少热偏差，节省金属用量，采用二级再热方式，其中高温再热器置于对流过热器后的烟温较高区域，低温再热器设置在尾部竖井烟道中。但是，为了再热汽温的调节，使负荷在100%～75%之间变化时，再热器出口汽温保持不变在低温再热器旁边（竖井烟道的前部）设置旁路省煤器，前后隔墙省煤器采用膜式水冷壁结构。在低温再热器及旁路省煤器的下面设置主省煤器。根据锅炉的参数，省煤器出口工质状态选用非沸腾式的。 热风温度要求较高（trk=320℃），理应采用二级布置空气预热器，但在主省煤器后已布置不下二级空气预热器，加之回转式空气预热器结构紧凑、材料省、维修也方便，因此采用单级的回转式空气预热器，并移至炉外布置。 在主省煤器的烟道转弯处，设置落灰斗，由于转弯处离心力的作用，颗粒较大的灰粒顺落灰斗下降，有利于防止