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非最深航海吃水的船舶操舵装置试验 条文 1. SOLAS第II-1/29.3条原文: 主操舵装置和舵杆应： .1 具有足够强度，并能在经过试验证明的最大营运前进航速下操纵船舶； .2 能在船舶最深航海吃水和以最大营运前进航速前进时将舵自一舷35°转至另一舷35°，以及于相同条件下在不超过28秒内将舵自一舷35°转至另一舷30°； 如船舶在试航中无法处于最深航海吃水并以与主机最大连续转速和最大设计螺距相应的速度前进，从而证明符合本要求时，无论其建造日期，船舶可通过下列方法之一证明符合本要求： .1 试航中船舶处于平浮且舵完全浸没，同时以与主机最大连续转速和最大设计螺距相应的速度前进；或 .2 如试航中不能实现舵完全浸没，应使用建议的试航装载工况下浸没的舵叶面积计算合适的前进速度。计算出的前进速度应导致主操舵装置上的受力和扭矩至少与船舶处于最深航海吃水并以与主机最大连续转速和最大设计螺距相应的速度前进时所测得的值同等大小；或 .3 试航装载工况下的舵力和扭矩已经可靠预测并推断至满载工况。船速应与主机最大连续转速和螺旋桨最大设计螺距相对应。 .3 为了满足3.2的要求，以及在任何情况下主管机关要求舵柄处的舵杆直径超过120 mm 时(不包括航行冰区的加强)，该操舵装置应为动力操作； .4 设计成在最大后退航速时不致损坏；但是这个设计要求不需要用最大后退航速和最大舵角的试验来验证。 2. SOLAS第II-1/29.4条原文: 辅助操舵装置应： .1 有足够强度和足以在可驾驶的航速下操纵船舶，并能于紧急时迅速投入工作； .2 能在船舶最深航海吃水和以最大营运前进航速的一半或7节前进时(视何者为大而定)，在不超过60秒内将舵自一舷15°转至另一舷15°； 如船舶在试航中无法处于最深航海吃水并以与主机最大连续转速和最大设计螺距相应的速度的一半或7节（取大者）前进，从而证明符合本要求时，无论其建造日期，包括2009年1月1日以前建造的船舶，可通过下列方法之一证明符合本要求： .1 试航中船舶处于平浮且舵完全浸没，同时以与主机最大连续转速和最大设计螺距相应的速度的一半或7节前进（取大者）；或 .2 如试航中不能实现舵完全浸没，应使用建议的试航装载工况下浸没的舵叶面积计算合适的前进速度。计算出的前进速度应导致辅助操舵装置上的受力和扭矩至少与船舶处于最深航海吃水并以与主机最大连续转速和最大设计螺距相应的速度的一半或7节（取大者）前进时所测的值同等大小；或 .3 试航装载工况下的舵力和扭矩已经可靠预测并推断至满载工况；和 .3 为了满足4.2的要求，以及在任何情况下主管机关要求舵柄处舵杆直径超过230mm 时(不包括航行冰区的加强)，该操舵装置应为动力操作。 解释 为了使船舶符合条文29.3.2和29.4.2规定的性能要求，船舶在最深航海吃水条件下应具有满足这些性能要求 为了验证该能力，试航试验可按“ISO 19019：2005海船和航海技术-海上试航计划、实施和报告的说明”中第6.1.5.1节的规定进行。 当船舶试航未在最深航海吃水下进行，满足以下任一条件则可以接受该装载工况： 1. 舵全浸没(位于零航速水线)且船舶处于可接受的纵倾状态。 2. 试航装载工况下的舵杆扭矩已经可靠地预测(基于系统压力测量)并外推至最深航海吃水状态，即采用以下的方法来预测最深航海吃水的等效力矩和舵机执行机构压力： 其中， α 为外推因子； QF 为最深航行吃水和最大营运航速状态下的舵杆弯矩； QT 为试航状态下的舵杆弯矩； AF 为舵叶活动部分在最深航行状态下浸没部分的投影面积； AT为舵叶活动部分在试航状态下浸没部分的投影面积； VF为合同中规定的船舶设计航速，相应于最深航海吃水下的主机最大连续转速； VT 为试航状态下的船舶实测航速(考虑水流)。 其中舵机执行机构的压力与舵杆扭矩之间存在线性关系，上式可以写为： 其中： PF为估算的最深航海吃水状态下操舵机构液压； PT为实测的试航状态下操舵机构液压。 当采用了恒容定量泵，如果估算的最深航海吃水的执行机构液压小于舵机的额定最大工作压力，则认为满足要求。当采用了变流量泵，则应提供泵的数据和说明，预估最深航海吃水下的供给流速以便估算操舵时间，并将之与要求的时间相比较。 当AT大于0.95AT则不需要进行外推； 3. 作为替代，设计方或建造方可以采用计算流体力学(CFD)或者试验研究来预测满深航海吃水和服务航速状态下的舵杆弯矩。这些计算或者试验研究应满足船级社要求。 在任何情况下，对于主操舵装置试验，应采用与主机最大连续转速和最大设计螺距相应的前进航速。 注: 1 IACS 成员社应对 2012年7月1日或以后签订建造合同的船舶统一执行UI SC246。 2. IACS