929框架梁柱内力组合.docVIP

2.9框架梁柱内力组合 （1）（永久荷载和可变荷载均相同） 考虑竖向荷载作用下梁端出现塑性铰，产生塑性内力重分布。因此对梁端支座负弯矩乘以调辐系数 予以降低，本结构为全现浇框架结构，调幅系数取0.85。而为了将调低的弯矩加到跨中中去，跨中弯矩乘以1.2增大系数。梁端弯矩计算及内力调整结果见表 表1竖向永久荷载作用下的AB跨梁内力调整 　 调整前 调整后 层号 MAB MO MBA MAB’ MO’ MBA’ 4 -66.33 66.84 -107.51 -56.38 80.21 -91.38 3 -63.60 31.22 -73.00 -54.06 37.46 -62.05 2 -59.92 33.54 -72.05 -50.93 40.25 -61.24 1 -55.77 36.04 -71.20 -47.40 43.25 -60.52 注：梁弯矩上端受拉为－ ，下端受拉为＋ 表2竖向永久荷载作用下的BC跨梁内力调整 　 调整前 调整后 层号 MBC MO MCB MBC’ MO’ MCB’ 4 -71.61 -66.45 -71.61 -60.87 -79.74 -60.87 3 -31.19 -26.03 -31.19 -26.51 -31.24 -26.51 2 -33.35 -28.19 -33.35 -28.35 -33.83 -28.35 1 -36.98 -31.82 -36.98 -31.43 -38.18 -31.43 注：梁弯矩上端受拉为－ ，下端受拉为＋ 表3竖向永久荷载作用下的CD跨梁内力调整 　 调整前 调整后 层号 MCD MO MDC MCD’ MO’ MDC’ 4 -107.51 66.84 -66.33 -91.38 80.21 -56.38 3 -73.00 31.22 -63.60 -62.05 37.46 -54.06 2 -72.05 33.54 -59.92 -61.24 40.25 -50.93 1 -71.20 36.04 -55.77 -60.52 43.25 -47.40 注：梁弯矩上端受拉为－ ，下端受拉为＋ 表4竖向可变荷载作用下的AB跨梁内力调整 　 调整前 调整后 层号 MAB MO MBA MAB’ MO’ MBA’ 4 -6.04 4.58 -7.78 -5.13 5.50 -6.61 3 -23.45 19.78 -28.93 -19.93 23.74 -24.59 2 -24.25 19.24 -29.21 -20.61 23.09 -24.83 1 -22.57 20.25 -28.87 -19.18 24.30 -24.54 注：梁弯矩上端受拉为－ ，下端受拉为＋ 表5竖向可变荷载作用下的BC跨梁内力调整 　 调整前 调整后 层号 MBC MO MCB MBC’ MO’ MCB’ 4 -3.96 -3.57 -3.96 -3.37 -4.28 -3.37 3 -14.29 -12.36 -14.29 -12.15 -14.83 -12.15 2 -13.65 -11.72 -13.65 -11.60 -14.06 -11.60 1 -15.11 -13.18 -15.11 -12.84 -15.82 -12.84 注：梁弯矩上端受拉为－ ，下端受拉为＋ 表6竖向可变荷载作用下的CD跨梁内力调整 　 调整前 调整后 层号 MCD MO MDC MCD’ MO’ MDC’ 4 -7.78 4.58 -6.04 -6.61 5.50 -5.13 3 -28.93 19.78 -23.45 -24.59 23.74 -19.93 2 -29.21 19.24 -24.25 -24.83 23.09 -20.61 1 -28.87 20.25 -22.57 -24.54 24.30 -19.18 注：梁弯矩上端受拉为－ ，下端受拉为＋ （2）组合类型： 根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）式（5.6.1）及式（5.6.3）规定，当无地震作用效应组合时，荷载效应组合的设计值应按下式确定： ； 当有地震效应组合时，荷载效应和地震作用效应组合的设计值应按下式确定： 。根据（JGJ3-2002）所规定的系数取值，最后确定内力组合类型为以下四类： 1．1.35永久＋1.4×0. 7可变 2．1.2×永久＋1.4×可变 3．1.2×永久＋1.4×0.9（可变＋风） 4．1.2（永久＋可变）＋1