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aashto指导性规范隔震设计(中文版) 篇一：AASHTO减隔震规定 美国减隔震规范 一 规范思想：将减隔震桥梁等效为线性单自由度体系，然后用弹性反应谱理论来迭代求解减隔震桥梁的非弹性地震响应，其采用的假设如下： 1桥梁上部结构视为刚体，其总质量即为等效单自由度体系的质量： 2忽略桥墩和桥台的弹性变形和质量，按刚体来处理。 3 假定减隔震支座的滞回曲线可用双线模型来表示或等效。 4各减隔震支座具有相同的力学性能。 以上假定表明把减隔震桥梁的地震反应主要看成是减隔震支座的地震反应，而且整个减隔震桥梁的阻尼主要是减隔震支座发生非弹性变形的滞回阻尼。 二 计算方法： 1上部结构的总质量m，作为简化单自由度体系的质量， 2 计算减隔震支座所在计算方向上的弹性组合刚度kec，作为简化单自由度体系的初始弹性刚度： nkec??kei?nke i?1 其中式中n为减隔震支座总数，kei为第i个减隔震支座的弹性剪切刚度，根据上面4的假定kei=ke。 3 计算简化单自由度体系的弹性固有周期Te： Te?2?2 4计算简化单自由度体系的位移延性系数u：u?xm xj 上式中xm为等效弹性单自由度体系的最大位移，即减隔震桥梁的最大梁体位移：xj为等效线弹性单自由度体系的屈服位移，即减隔震支座的屈服位移。 5计算等效弹性单自由度体系的周期偏移Te Teq1 2Te?u? ???Teq?1??（u-1）? 其中?为等效弹性单自由度体系的硬化系数，也即是减隔震支座的硬化系数，如上图所示：6计算等效单自由度体系的等效阻尼比?0 ??)(u?1)?eq?2(1??0 式中?0为初始阻尼比，一般为0.05. 7 用上式得出的等效弹性单自由度体系的周期Teq和阻尼比?eq后就可用弹性反应谱求 解最大位移相应xm： xm?9.79ASiTeq B 其中A为地震加速度系数；Si数为场地系数，对于、、三类场地Si分别取1.,1.5和2.0；B为阻尼影响系数，用以调整阻尼比0.05的设计加速度反应谱值，当等效阻尼比?eq为0.02，0.05，0.2和0.3时，B值分别为0.8,1.0,1.2，1.5和1.7，且当?eq不为上述值时，允许线性内插。 8将上式得出的位移响应代入式：u?xm并重复(4-7)步骤知道达到满意精度位置。 xj 三 适用分析：由于此规范忽略了桥台的弹性变形，因此不能反映桥台的刚度对减隔震的影响，而且导致对减隔震桥梁的等效阻尼比估计偏高；因此法不计桥台质量，会低估墩台底的剪力和弯矩；当墩台减隔震支座有所不同时，此法也不太适用。另外当等效阻尼比超过0.3时，规范建议采用三维时称分析，该简化法不宜使用。 对于滑板支座（ɑ≈0），如果延性系数u≥2，根据6中的计算的阻尼比均大于0.03，所以此规范的等效周期偏移和等效阻尼比的计算公式仍有较大的局限性。 此规范适用的范围为墩高不大，有相同减隔震支座的规则中小桥梁，而滑板支座减隔震桥梁不宜使用。对大型桥梁，由于该法只能将其用单自由度体系来表示。故不能适用。通常使用时程分析法 篇二：AASHTO LRFD SI-2007(1)中文版 第一章 目录 1.1本规范使用范围 1.2 定义 1.3设计理论 1.3.1 总则 1.3.2 极限状态 1.3.2.1 总则 1.3.2.2 使用极限状态 1.3.2.3 疲劳和断裂极限状态 1.3.2.4 强度极限状态 1.3.2.5 极端事件的极限状态 1.3.3 延性 1.3.4 超静定性 1.3.5 运营重要性 第一章（SI） 概论 1.1本规范使用范围 本规范的条款旨在用于固定式及活动式公路桥的设计、评价和重建，但不包括活动式桥的机械安全、电气安全、特殊车辆安全和行人安全的条款。也不包括只用于铁路桥、轨道运输桥梁或公共设施的桥梁的条款。对于没有详细论及的桥梁，本规范的规定也可以使用，并在需要之处补以附加的设计准则。 本规范并不想取代设计人员的适当训练和运用判断，只是提出了需要保证公共安全的最低要求。业主或设计人员可以要求精美的设计或高于最低要求的材料和施工质量。 本规范特别强调通过超静定性、延性、防冲刷及防撞措施来保证安全的概念。 本规范的设计条款采用荷载系数和抗力系数设计，即LRFD方法。这些系数是根据当前对荷载及结构性能已有的统计知识用可靠度理论开发出来的。 以前规范没有的一些分析方法，其中包括建模技术，均纳入了本规范，并鼓励使用它们。 规范中的条文说明并不想提供涉及本规范或以前规范的整个发展历史背景，也不打算提供在制订条款时所做的调查和研究工作数据评审的详细摘要。但是，为愿深入研究背景材料者提供了某些研究数据的参考文献。 条文说明也指明了一些为执行本规范的要求