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邢振华等：喀兰古大桥预应力孔道摩阻试验研究 35 喀兰古大桥预应力孔道摩阻试验研究 邢振华， 刘 清， 马溯源 (新疆大学建筑工程学院． 乌鲁木齐 830047) 【摘 要】 喀兰古公铁立交连续梁大桥(40+64+64+40)m四跨连续箱梁采用后张法预应力体系。通过进 行预应力孔道摩阻试验，采用最小二乘法得到了预应力孔道摩阻系数 和孔道偏差系数 ．i}，并分别计算了直线束 和有弯起角度的预应力束的摩阻损失率，为预应力张拉施工提供了准确参数。 【关键词】孔道摩阻试验；摩阻系数；偏差系数；摩阻损失率 【中图分类号】TU378 【文献标识码】 B 【文章编号】 1001—6864(2013)02—0035—02 预应力混凝土结构的孔道摩阻损失主要是由预应力钢 孔道位置见图2。预应力孔道摩阻试验仪器布置方式采用 束和管道壁之间的摩擦引起的，特别是长度较大、弯曲较 TB10203—2002(铁路桥涵施工规范》的仪器布置方式…。 多、弯曲半径较小的预应力钢束，两端张拉时，预应力损失 3 预应力损失值计算 就更大。结合喀兰古大桥连续箱梁张拉施工，对预应力孔 预应力混凝土结构的预应力损失主要是由孔道摩阻系 道摩阻损失的现场测试与分析进行了研究。 数和孔道偏差系数来确定的，摩阻损失的计算方法为最小 1 工程概况 二乘法，具体计算公式见 TBIO002．3—2005《铁路桥涵钢筋 喀兰古大桥为 (4o+64+64+4JD)m四跨预应力混凝土 混凝土和预应力混凝土结构设计规范》j，在此不再赘述。 连续箱梁桥，梁体采用单箱单室变高度直腹板箱形截面 ，中 4 试验结果分析 支点处梁高5．10m，跨中及边墩现浇段处梁高3．10m，梁底 曲线为二次抛物线 ，箱梁截面尺寸见图1。 表 1 顶板钢束 ，I2摩阻试验结果 图1箱梁截面图 (cn1) 2 孔道摩阻试验预应力钢束选择 喀兰古连续梁大桥箱梁的预应力钢束较多，在进行预 应力孔道摩阻试验时，选择预应力钢束的原则如下：①预应 力钢束的长度不能太小，否则，孔道摩阻损失较小，试验精 度无法保证 ，且试验无代表性；②预应力钢束的长度亦不能 过大 ，因为试验时预应力钢柬为单端张拉，伸长量较大 ，若 预应力钢束长度过大则会增加试验的难度。 注：两端压力传感器的压力差为钢束沿孔道全长的摩阻损失值。 孔道摩阻试验预应力钢束为单端张拉，一端为主动端， 另一端为被动端，两端压力传感器的压力差为孔道摩阻损 失，试验结果列于表 1和表2。 顶板束 12弯起角度为4。，直线段长2924．1em，曲线段 图2 孔道位置图 长66．5em，可以近似认为直线钢束进行计算分析，求得孔道 根据上述原则，选取了长度适中的3号墩零号块 1束腹 偏差系数 值，具体计算结果见表 1，将计算求解 的k值取 板柬F2和I束顶板束 12进行孔道摩阻试验，其中，F2长 平均值，可得实测孔道偏差系数 ．j}=0．00315。根据求得的 3010．Ocm，弯起角度为32。， 长2990．6era，弯起角度为4。。 孔道偏差系数，将直线束 12与曲线束F1组合 ，采用最小二 [基金项 目】 新疆维吾尔自治区高等学校科研计划重点项 目(XJEDU2010110)：自密实混凝土在新疆地区的推广应用研究 36