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材料型号：S31608(06Cr17Ni12Mo2) 由表查得：t=118Mpa Pc=20Mpa D1=29mm C2=0 C1=-0.3 η1=1.25 η2=1.1 [σ]=134Mpa Rel=205Mpa 二．筒体和封头的厚度计算及校核： ①D1=29mm, 圆筒的计算厚度：δ1== 圆筒的设计厚度： 圆筒的名义厚度： 圆筒的有效厚度： ②D2=61mm, 圆筒的计算厚度： 圆筒的设计厚度： 圆筒的名义厚度： 圆筒的有效厚度： 筒体厚度的校核：1. 2. 校核：1.液压试验： 气压试验： 所以，液压试验，气压试验均合格。 2.液压试验： 气压试验： 所以，液压试验，气压试验均合格。 3.下平盖封头的计算及校核： （1）计算：由表7-7查得： 因为r=10mm Dc=61mm 所以 圆形平盖厚度计算： 封头的设计厚度： 封头的名义厚度： 封头的有效厚度： 封头校核： 气压试验： 所以气压试验合格。 液压试验： 所以液压试验合格。 三．质量载荷 V容=7.02*10-4m3 M总=m1+m2+m3+m4+m5+m6+m7+m8+m9+m10+m11+m12+m13+m14+m15+m16+m17+m18+m19=52kg即设备装置的总重量 m1——筒体Ⅰ m2——栅板 m3——螺纹管接头（112”FNPT） m4——支撑管，栅条，支撑圈，填料压块的总质量 m5——堵头，接管318”，进气管的总质量 m6——下平封头 m7——法兰 m8——法兰盖 m9——筒体Ⅱ m10——螺母M27 m11——上支耳 m12——下支耳 m13——衬环 m14——FNPT接头114 m15——等长双头螺栓M27*200 m16——丝网 m17——FNPT接头314” m18——θ环填料 m19——介质质量 法兰的选择与校核： 1.法兰选材：06Cr17Ni12Mo2 垫片选材：06Cr17Ni12Mo2 螺柱选材：06Cr17Ni12Mo2 垫片的半径： 由公式： Da为垫片接触的平均直径为9.5mm 垫片预紧力： 预紧状态下需要的最小垫片压紧力： Fa=Fa=3.14Daby 由GB150-表-9-2查得：y=179.3 b=1.49 Fa=Fa=3.14*179.3*1.49*95=79.69KN 操作状态下需要的最小垫片压紧力： Fa=Fp=6.28DabmPc 由GB150-表9-2查得：m=6.5 b=1.49 Pc=20Mpa Da=95 Fa=Fp=6.28*95*1.49*20*6.5=115.56KN 螺栓的最大间距： db——螺栓孔直径 δf——法兰有效厚度 m——垫片系数 （5）螺栓载荷：Wa=Fa=3.14Daby=3.14*95*179.3*1.49=79.69KN a) 预紧状态下最小螺栓载荷 b) 操作状态下最小螺栓载荷 （6）螺栓面积： a) 预紧状态下需要的最小螺栓面积： Aa= [σ]b——常温下螺栓的许用应力，由GB-150表4-7查得：[σ]b=137Mpa Aa= b) 操作状态下需要最小螺栓面积： Ap= ——设计温度下螺栓材料的许用应力，由GB-150表4-7查得： =82Mpa Ap= （7）螺栓设计载荷： a) 预紧状态下螺栓设计载荷： Ab——实际螺栓总截面积，Ab=152*π=706mm2 操作状态下的螺栓设计载荷 W=Wp=257.2*103N (8) 法兰力矩 a) 预紧状态下的法兰力矩： La——作用中心至Fa的径向距离， b) 操作状态下的法兰力矩： FD——作用于法兰内径截面上的流体压力引起的轴向力 FD=0.785Di2Pc=0.785*292*2=1.3*104N LD——螺栓中心至FD作用处的径向距离 LD=LA+0.58， LA——螺栓中心至法兰颈部与法兰背面交会经向距离，LA=30mm δ1——法兰颈部大端有效厚度，δ1=38mm LD=30+0.5*38=49mm FDLD=1.3*104*49=6.37*105Nmm FT——截面上流体引起轴向力之差，FT=F-FD F——总轴向力 F=0.785Da2Pc=0.785*20*952=1.4*105N FT=1.4*105-1.3*104=1.3*105N LT——螺栓中心至FT作用的径向距