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大齿宽双联齿圉渗碳淬火畸变控制研究
胁Tre。t舢mI垫丝墨 6R：÷(0．695—0．625)=0．035mm 二 6I：t2一tl=0．8—0．5=0．3mm }If I l 6 =。2一。1=0．695—0．625=0．07mm { 此处因6～6 =0．3—0．035=0．2656，故知所定 { T 公差符合表面渗透要求。 根据公式 (2)及公式 (3)可计算出： hI=tl+。2=0．5+0．2mm =0．7mm h2=t2+Ⅱ1+6 ：0．8+0．15+0．07ram ：0．96ram 图2 内孔工艺渗透深度的计算图 因此，该零件在渗氮工序中的工艺渗氮深度为0．7— 由图2中的尺寸关系可以得出，其计算方法与图1 0．96mm才能满足后续加工要求。 所示 (外圆)的情况完全相同，因此仍然按公式 (1)～ 三、结语 公式 (5)进行计算。同时对于各公差 6、6、6与6 通过以上的计算方法 ，在我公司各类加工零件制作 之间的关系，也与外圆相同。 机械加工工艺规程时，均考虑其表面处理前后尺寸的计 二、计算实例 算，满足了设计及工艺要求，提高了产品的一次合格率。 1．零件的基本情况介绍 MW 图3是我公司某出El产品密封环的零件。该零件为 薄壁环形零件，材料为30CrMnSiA高强度钢，外圆表面 渗氮硬度为55～60HRC，外圆表面渗氮深度为0．5～ (上接第4l页) 除合理的装夹外 ，施行有效的热处理工艺也是控制 0．8ram，其形状及尺寸如图3所示。 畸变的主要措施之一。为此采用阶段升温 、控制升温速 度及降温速度，尽可能使齿圈各部位加热冷却均匀 ；采 lOio．02l』4I ＼二 用下限温度淬火及合适的冷却搅拌速度等手段来减小齿 圈畸变。 3．结语 对处理的两个大齿圈进行渗碳前、淬火前、淬火后 0 0 0 In
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