天桥上部构造施工工艺.docVIP

第  PAGE 8 页 共  NUMPAGES 8 页 天桥上部构造施工方案 一、结构简介 K11+135天桥上跨津汕高速主线，与地方乡村生产路连接。上部结构为17+2*22+17m后张预应力砼连续梁，采用满堂支架整体现浇的施工方法。空心连续板形式为单腹三箱室，梁高1.2m，连续板底板宽3.80m，顶板宽8.0m。现浇C40砼352.5m3，计划一次性浇筑完成。 二、施工准备 施工场地已平整，施工放样完成。原材料在预制场集中堆放并检验合格，堆放场地已硬化。施工所需砼配合比已完成，砼由拌和站统一拌制并运送。 三、机械配备及人员组织 1、主要机械、机具 砼拌和站2座，砼输送泵车1台，砼运输车4辆，吊车1辆，150KW发电机组2台，平板振动器2台，插入式振捣棒10套，500T千斤顶2台，真空灌浆设备一套。 2、人员组织 技术负责人： 许振兴 施工负责人： 沈庆志 测量放样： 朱克玉 施工员4人 试验检测： 刘成才 试验员4人 质检人员： 蒋方君 安全管理员： 刘国彬 上部结构施工队长：贾学岩 技术工人30名 四、满堂支架搭设及预压 1、基底处理： 下部结构完成后，将原地面整平压实，使地基承载力满足要求。在设计每排钢管架下端浇筑C15砼条形底座，以扩大钢管的下压受力面积。为防止地基受到浸泡而导致钢管架下沉变形，条形底座之间用砂浆硬化，满堂支架四周挖50×40cm排水沟，便于排除地表水和砼浇筑、养生过程中的滴水。 2、支架搭设： 采用WDJ碗扣式脚手架搭设支架，所有架管采用外径4.8cm，内径4.1cm的标准型架管。根据以往施工经验，结合本桥上部结构尺寸实际情况，取定满堂式支架的排距和行距均为120cm，横杆竖向步距为120cm。 3、支架受力验算：支架搭设前进行精确的受力验算，以保证支架有足够的强度、刚度和稳定度。 (1)空心连续板砼重：G1=258.72 m3×2.45T/ m3=633.864T 钢筋重：G2=66.3813T 故连续板恒重为G恒=G1+G2=（633.864+66.3813）×9.8=6862.40KN 考虑到模板、方木、浇筑砼时施工荷载等其他因素，安全系数取1.4 故取验算荷载为G验=1.4×6862.40=9607.36KN (2)单根立杆承重受力验算 N=G验/n (n为立杆总数，本桥共用8×53根) Nmax=30KN/根 N=9607.36/（8×53）=22.66KN/根＜30KN/根 故立杆行距为120cm，排距为120cm，横杆竖向步距为120cm时，立杆实际受力小于允许荷载，满足承重要求。 (3)立杆稳定性验算 计算公式：N≤ΦA[σ] N—立杆轴向承重力计算值 A—立杆横截面积 Φ—立杆轴心受压构件纵向弯曲系数 [σ]—立杆弯向容许应力值 构件在弯矩作用平面内的长细比：λ=L/i=L/（√D2+d2）/4 其中立杆长1200 立杆外径D=48㎝ 立杆内径d=41㎝ λ=1200/（√482+412）/4=1200/15.782=76 由此长细比可查表轴心受压构件的纵向弯曲系数Φ=0.738 A=π（242-20.52）=489.055㎜ 由钢材容许应力值表查的弯向容许应力[σ]=145MPa 立杆的计算轴向力： [N]=A×Φ×[σ]=489.055×0.738×145=52.33KN N=22.66KN＜[N]=52.33KN 故立杆满足稳定性要求。 4、模板支设 支架支设完成后进行底模安装。沿桥横向在支架顶托上放置15×10cm条形方木，然后在方木上沿桥纵向每隔30cm设一道5×5cm方木，使纵横方木联结牢固。底模和侧模采用1.5cm厚木质宝丽板拼装，其刚度和强度符合规范要求，接缝处用双面胶塞实。 5、预压 a.预压目的：为了检验支架及模板的强度、挠度及稳定性，消除非弹性变形，减少墩与支架的不均匀沉降以确定合理的施工预留度，使上部构造在卸载后能获得符合技术要求的外观质量。 b.预压荷载：为梁体自重与施工荷载之和的120%。 c.预压方式：采用砂袋满铺预压，预压时间不少于7天，并安排专人观测、记录。每跨设观测点6个，即L/4，2L/4，3L/4处各两点，预压前观测一次，预压中每隔24小时观测一次，直至沉降稳定，支架不再下沉时为止，卸载后再观测一次。计算出非弹性变形与弹性变形值，并据此设置预留度。 五、普通钢筋绑扎及预应力管道布设 1、普通钢筋绑扎：钢筋在加工场地统一加工制作，在安装并调好底模及侧模后，将加工好的成品骨架运送到现场，根据设计图纸绑扎底、腹板普通钢筋。钢筋接头的位置及焊接质量应满足规范和设计要求，钢筋外侧及底面与模板接触处绑扎塑料垫块以保证