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主梁作用效应计算
4 主梁作用效应计算
先计算永久作用效应，在计算活载作用下的荷载横向分布系数，并求得各主梁控制截面（跨中、四分点、变化点截面和支点截面）的最大可变效应，最后进行作用效应组合。
4.1永久作用效用计算
4.11永久作用集度
预制梁自重（一期恒载）
按跨中截面计，主梁的恒载集度：
g(1)=0.727525=18.14KN/m
由于变截面的过渡区段折算成的恒载集度：
g（2）=0.362.290.50.08425 /28.66=0.2KN/m
由于粱端腹板加宽所增加的重力折算成的恒载集度：
g（3）=0.162(1.13-0.18)0.7825/ 28.66=1KN/m
中间横隔梁体积：（(0.95+1.07) (0.79-0.08) 0.50.2-0.080.080.5(0.79-0.08)）0.15=m3
端部横隔梁体积：（1.13+1.33）(0.79-0.16) 0.50.2=m3
边主梁的横隔梁恒载集度：g（4）=（30.17+20.14）25/28.66=0.69KN/m
中主梁的横隔梁恒载集度：（4）=2g（4）=1.38KN/m
边主梁的一期恒载集度：g1==18.14+0.2+1+0.69=20.03KN/m
中主梁的一期恒载集度：0=18.14+0.2+1+1.38=20.72KN/m
二期恒载
一侧人行道栏杆1.52KN/m；一侧人行道3.6KN/m；桥面铺装层重（图4-1）：
1号梁：
2号梁：
3号梁：.
4号梁：
图4-1桥面铺装（尺寸单位：cm）
恒载计算汇总见表4-1。
表4-1 恒载汇总表
梁号 一期恒载g1(KN/m) 二期恒载
g2（KN/m） 总恒载（KN/m） 1 20.03 1.52+3.6+0.874=5.994 26.024 2 20.72 5.9345 26.6545 3 20.72 7.447 28.167 4 20.72 9.083 29.803 4.1.2永久作用效应
如图4-2所示，设x为计算截面离支座的距离，并令，则主梁弯矩和剪力的计算公式为：
永久作用效应计算结果见表4-2。
表4-2 永久作用效应计算表
项目 总恒载（KN/m） 跨中 四分点 四分点 支点 - 0.5 0.25 0.25 0.00 1号梁 26.024 2671.99 2003.99 186.46 372.92 2号梁 26.6545 2736.74 2052.56 190.98 381.96 3号梁 28.167 2892.03 2170.18 201.82 403.63 4号梁 29.803 3060.006 2296.23 213.54 427.08
图4-2 永久作用效应计算图
4.2可变作用效应计算
4.2.1冲击系数和车道折减系数
简支梁结构基频计算：
式中：—结构的计算跨径28.66m;
E—混凝土弹性模量，C40的E=3.251010N/m2;
Ic=结构跨中截面的惯距，Ic=453.5210-3m4;
mc=结构跨中处单位长度质量，
则
冲击系数：根据《公路规》中第4.3.2条之5，当1.5HZf14HZ时，
按《桥规》4.3.1条，当车道数大于2时，需要进行车道折减。三车道折减系数为0.78，四车道折减系数为0.67，但折减后的值不得小于两行车队布载时的计算结果。
4.2.2主梁的荷载横向分布系数
跨中的荷载横向分布系数mc
本设计桥跨内设有五道横隔梁，承重结构的宽跨比B /=16.8/28.66=0.5862,认为具有可靠地横向联接，且宽跨比接近0.5，按修正刚性横梁法来计算荷载横向分布系数mc。
计算主梁抗扭惯距IT
对于T形截面，单根主梁的抗扭惯距可近似计算为：
式中：
bi,ti—为相应单个矩形截面的宽度和高度；
ci —为矩形截面抗扭刚度系数，根据t/b比值按表 计算；
m— 为梁截面划分成单个矩形截面的个数。
t/b 1 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0.1 c 0.141 0.155 0.171 0.189 0.209 0.229 0.25 0.27 0.291 0.312 1/3 对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度：
马蹄部分的换算平均厚度：
的计算图式见图4-3 的计算结果见表4-3
图4-3 计算图式（尺寸单位：cm）
表4-3 计算表
分块名称 bi(m) ti(m) ti/bi ci 翼缘板 2.2
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