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重庆市渝中区化龙桥片区B12-4/02地块 商业及办公楼发展项目-天桥玻璃及压块 结构计算书 设计： 校对： 批准： 上海旭博幕墙装饰工程有限公司 2014-5-13 天桥幕墙玻璃及压块计算 结构设计综述： 此处我们选取了幕墙中，较为不利的2b-7轴～2b-1轴间，高度为10.625米到23.0米位置之间的幕墙进行计算。 幕墙位置分布图 计算对象： 此部分幕墙计算对象包括 装饰面板计算 压块的计算 面材计算 计算说明： 我们以该部位幕墙的装饰面材作为计算对象。 根据幕墙分格及计算对象在建筑中所处的位置，我们选取最不利的面材进行计算。面材采用四边支撑形式。 面材最大分格尺寸为2.785(长边Ba)×1.8(短边Bb)米。 面材采用8＋12A＋5+1.14PVB+5mm钢化中空夹胶玻璃。该面材位于建筑物的墙角区域，计算标高为23 m，地面粗糙度为C类。此处面材主要承受作用于面板上的重力荷载、风荷载、地震荷载。 面材为一矩形，因此按照面材的实际情况建立计算模型如下： 计算模型示意图 力学模型及基本假定： 面材作为直接受力构件，主要承受幕墙平面法向的荷载，而由于面材在平面内的刚度相对很大，因此，此处对面材的强度和刚度进行计算时，不考虑面材在平面内荷载下的效应，而作为板壳结构考虑法向荷载下的效应。 法向荷载作用于面材上可简化为等效均布面荷载。 材料参数： 据《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003） 面材采用 钢化玻璃 （ 5＜ t ≤12） 杨氏弹性模量 E＝ 0.72×105 N/mm2 泊松比 ν＝ 0.2 大面强度设计值 fg＝ 84.0 N/mm2 荷载分析： 恒荷载设计值 Gk 据《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003） Gk＝ρ×t ρ 玻璃的重力密度，取值为：25.6 KN/m3 t 产生重力荷载的玻璃的有效厚度，此处取0.018 m。 Gk＝25.6×0.018＝0.461 KN/m2 风荷载标准值 Wk 据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） Wk＝W0×μs1×μz×βgz W0 基本风压，重庆市50年设计周期取为：0.4 KN/m2 μs1 局部风压体形系数，构件位于墙角部位μs1(1)＝1.6 μz 风压高度系数，重庆市C类地区23米标高，取为：0.785 βgz 阵风系数，重庆市C类地区23米标高，取为：1.957 Wk＝0.4×1.6×0.785×1.957＝0.983 KN/m2 所以Wk＝1.0 KN/m2 地震荷载标准值 Ek 据《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003） Ek＝Gk×αmax×βE αmax 地震影响系数放大值，抗震设防烈度为6度，基本地震加速度为0.05g，取0.04 βE 动力放大系数，取：5.0 Ek＝0.461×0.04×5.0＝0.092 KN/m2 荷载工况组合： 工况 1 ： 1.2×重力荷载＋1.4×1.0×风荷载＋1.3×0.5×地震荷载 法向荷载： PAh＝1.2×Gk×cos83o＋1.4×1.0×Wk＋1.3×0.5×Ek ＝1.2×0.461×0.122＋1.4×1.0×1.0＋1.3×0.5×0.092 ＝1.527 KN/m2 工况 2 ： 1.0×重力荷载＋1.0×1.0×风荷载 法向荷载： PAhk＝1.0×Gk×cos83o＋1.0×1.0×Wk ＝1.0×0.461×0.122＋1.0×1.0×1.0 ＝1.056 KN/m2 由上述工况组合的结果可知： 工况 1为强度计算时最不利工况，在面材强度计算时，采用工况 1 中的面荷载加载到面材上进行计算； 工况 2为刚度计算时最不利工况，在面材刚度计算时，采用工况 2 中的面荷载加载到面材上进行计算； 玻璃荷载分配系数: 玻璃采用中空夹胶玻璃，按《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003） 强度计算时，将荷载按下式系数分配到三个单片玻璃上： 以中空玻璃为研究对象进行荷载分配： k1＝ 1.1×t13/(t13＋t233) ＝1.1×83/(83＋6.33)＝0.739 k23＝ t233/(t13＋t233) ＝6.33/(83＋6.33)＝0.328 式中： k1 — 为直接承受风荷载作用的中空玻璃荷载分配系数 k23 — 为夹胶玻璃的整体荷载分配系数 t1 — 为直接承受风荷载作用的中空玻璃厚度，t1＝m， t23 — 为夹胶玻璃的等效厚度，t23＝＋＝＋＝m 以夹胶玻璃为研究对象进行荷载分配： K2 ＝k23×t23/(t