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武汉新港团风区集疏运通道 罗霍洲大桥工程 (通航孔主桥) 施工监控计算报告 湖北有限公司 目 录 1 工程概述 1 1.1 工程概况 1 1.2 施工监控计算编制依据 2 2 施工监控计算 3 2.1 施工监控计算原理 3 2.1.1 影响施工预拱度的因素分析 3 2.1.2 设置成桥预拱度的方法 5 2.1.3 结构计算方法 5 2.2 计算模型的建立 6 2.2.1 建模材料参数 6 2.2.2 结构离散 6 2.2.3 边界条件处理 7 2.2.4 荷载作用处理与施加 8 2.3 施工组织方案（节选） 10 2.3.1 悬浇梁段挂篮施工 10 2.3.2 悬臂灌注施工 11 2.3.3 合拢段施工及结构体系的转换 14 3 仿真计算结果 16 3.1 主梁各节段位移分析 16 3.2 主梁各阶段位移分析图 43 3.3 成桥预拱度(立模标高)计算结果分析 51 3.4 主梁根部截面应力分析 54 3.5 主梁各阶段应力分析图 59 工程概述工程概况 桥连续梁cm，跨中底板厚30cm，箱梁高度以及箱梁底板厚度按1.6次抛物线变化。箱梁腹板根部厚80cm，跨中厚55cm，箱梁腹板厚度在腹板变化段按直线段渐变，由厚80cm变至至55cm。箱梁顶板厚度28cm。箱梁顶宽11.75m，底宽6.55m，顶板悬臂长度2.6m，悬臂板端部厚18cm，根部厚70cm。箱梁顶设有2%的横坡。箱梁浇筑分段长度依次为：12m长0号段+6×3.0m+4×3.5m+9×4.0m，m，m。 主梁按全预应力混凝土设计，采用两向预应力，纵向预应力采用标准强度1860MPa的钢绞线，设计锚下张拉控制应力1395MPa。箱梁纵向钢束每股直径15.2mm，大吨位群锚体系；竖向预应力采用精轧螺纹钢筋。纵向预应力束管道采用塑料波纹管成孔。竖向预应力筋管道采用加厚金属波纹管成孔。 通航孔主桥如图1-1所示。 图 11 通航孔主桥立面图施工监控计算编制依据 《》《公路工程技术标准》，JTGB01-20； 《公路桥涵设计通用规范》，JTG D60-2004； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》，JTG D62-2004； 《公路桥涵施工技术规范》，JTG/T F50-2011 施工监控计算 施工监控计算目前，诸多大跨径连续梁桥在运营过程中出现中跨跨中下挠过大以及桥面线形成波浪形变化等问题。其主要原因就是预拱度设置不合理，因此有必要对连续梁桥预拱度设置作深入研究。为便于理解，首先定义桥梁的三种线形：设计线形，即设计文件中要求达到的线形；成桥线形，即施工完毕后的线形；最终线形，即后期运营过程中，收缩徐变基本完成时的线形，一般指运营3～5年后的线形。如果施工预拱度设置合理，成桥时的线形为设计线形加成桥预拱度的线形；成桥预拱度设置合理，那么最终线形和设计线形符合较好。影响预拱度的因素分析连续梁桥预拱度分为施工预拱度和成桥预拱度设置施工预拱度主要是为消除施工过程中各种荷载对线形的影响。成桥预拱度主要是为了消除后期运营过程中的收缩徐变、后期预应力的损失、活载变形等而设置。结构自重作用、预应力作用下预拱度设置结构自重的计入方法是本阶段块件生成后和以后各阶段挠度累计值，特点是先浇节段已完成了本身自重变形，不再对后浇节段产生影响；虽然合龙段与悬臂节段的单项挠度计算方法不同，但计入方法是相同的。预应力作用计入方法是本次浇筑梁段及后浇梁段纵向预应力张拉后对该点挠度的影响值，特点是需要计入后张拉预应力对已生成节段产生的影响。体系转换、二期恒载的预拱度设置进行体系转换时，一般采取压重、顶推的方式。压重时，与混凝土等量置换的那部分配重随合龙段混凝土的浇筑同步卸除，设置施工预拱度时剔除其影响便可；但是为了调整合龙段两端的标高而设置得附加配重要等到合龙段的混凝土达到规定强度后才卸载的，其作用在合龙前后两种不同体系上，卸载前后对桥梁的影响不能相互抵消。二期恒载预拱度的设置较为简单，二期恒载加到成桥结构上，将计算所得的挠度值反向设置便可。前期收缩、徐变的影响现行《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》第6.5.6条规定，“预应力混凝土受弯构件当需计算施工阶段变形时，可按构件自重和预加力产生的初始弹性变形乘以）求得”。前期徐变即施工阶段的徐变，因此，前期徐变可以按规范规定计算收缩按规范规定计入影响。挂篮的影响对于已浇筑节段，挂篮自重使其产生弹性变形，挂篮拆除后变形恢复，不必考虑其影响。但此变形对于现浇节段的立模标高会产生影响，设置此节段施工预拱度时应该预先剔除这部分影响。其次，由于本节段刚度还未形成，自重由挂篮承担，在挂篮、节段混凝土自重的作用下，挂篮自身会产生挠曲变形，使现浇节段混凝土也产生与其相同的、挂篮拆除后不可恢复的挠曲变形。因此，必须计入这部分的影响；其值一般由现场挂篮预压试验确