第5章2_热力除氧器详解.ppt

* ΔNPSH=(Δh-ΔH)≥0 * （二）骤降电负荷给水泵汽蚀的H-τ图分析 1. 稳态工况 在稳定工况时，除氧器滑压与定压运行时一致，若忽略泵吸入管段的散热损失，tv、td均为除氧器工作压力pd所对应的饱和温度，即tv=td，pv=pd，ρv=ρd =ρ 。 故： * * 由式（5-13a）得 ΔNPSH=Δh=常数 即图5-19中稳定工况区，a’a=b’b=Δh。这时，靠除氧器位于一定高度形成的Hd，用以克服Δp/ρg、NPSHr，即 只要Hd≥ ，泵就不会汽化。 为此，通常大气压力式除氧器要位于7~8m的（主厂房标高为零计）安装高度，高压除氧器应位于17~18m的安装高度。 * 2. 机组骤升电负荷的暂态过程 因pd=f(pe)，机组骤升电负荷，pd相应骤升，而除氧器内水温滞后于压力的升高，在滞后的时间T内 即 由式（5-13a）可见，此时ΔNPSH为 ΔNPSH=Δh+ΔH ≥0 与稳态工况的相比，第二项为正值的ΔH，可见这时水泵不可能会发生汽蚀，更安全可靠。 * 3. 机组骤降电负荷的暂态过程 同理，机组骤降电负荷，pd相应骤降，则 由式（5-13a）可知，此时ΔNPSH为 ΔNPSH=Δh-ΔH 与稳态工况相比，此时Hd除了用以克服Δp/ρg、NPSHr之外，还要克服pv/ρvg-pd/ρdg，减少了防止水泵汽蚀的裕度，恶化了汽蚀。 * 因Δh为定值，故其暂态过程为曲线b’ed’，它平行于bcd曲线（b’ed’与bcd曲线纵坐标之差为Δh=常数）。 图5-19中曲线bcd为暂态过程除氧器压力pd/ρdg随时间τ变化情况。由图5-19的纵坐标可知，水泵叶轮入口的实际压头为 * 泵入口水温tv滞后于pd的下降，对应tv的pv也滞后时间τ，如bc’水平线所示。吸入管段内温度为tv的水全部打完后，进水温度开始下降（图c’点），对应的汽化压力pv也随之下降。滞后时间T与给水泵吸入管容积及给水流量有关，即 过c’点，因为吸入管容积小于给水箱容量，使得吸入管给水汽化压力pv下降速度大于除氧器中压力pd的下降速度，故pv/ρvg=f(τ)的曲线c’fd较pd/ρdg=f(τ)的曲线bcd要陡斜，即图中c’fd曲线较bcd曲线为陡。 * 因Δh为定值，故其暂态过程为曲线b’ed’，它平行于bcd曲线（b’ed’与bcd曲线纵坐标之差为Δh=常数）。 图5-19中曲线bcd为暂态过程除氧器压力pd/ρdg随时间τ变化情况。由图5-19的纵坐标可知，水泵叶轮入口的实际压头为 * 由图看出，形成面积bb’eb，ec’fe两个区域和一个转折点e。在bb’eb区，ΔNPSH=(Δh-ΔH)0，但却越来越小（因Δh=常数，而ΔH由小变大），但仍大于汽化压力，故水泵不会汽化。在转折点e，Δh=ΔH，ΔNPSH=0。在ec’fe区，ΔNPSH=(Δh-ΔH)0区，即ΔNPSH为负值且越来越大，ΔH也越来越大，在滞后时间T即c’点时达最大为ΔHmax，水泵汽蚀最严重。 * 因Δh为定值，故其暂态过程为曲线b’ed’，它平行于bcd曲线（b’ed’与bcd曲线纵坐标之差为Δh=常数）。 图5-19中曲线bcd为暂态过程除氧器压力pd/ρdg随时间τ变化情况。由图5-19的纵坐标可知，水泵叶轮入口的实际压头为 * 4、滑压运行除氧器防止给水泵汽蚀的措施 1）提高除氧器安装高度Hd 2）采用低转速前置泵 3）降低泵吸入管道的压降△p 4）提高水泵吸入管内流速W 5）加大给水泵流量Q 6）降低进入给水泵水温 7）增加除氧器给水箱储水量 8）装备用汽源 提高泵内最低压头曲线 缩短泵内汽化压头曲线的滞后时间 减缓暂态过程除氧器压头曲线下降 * 加速给水泵进口水温下降的措施 (a) (b) (a) 主凝结水旁路 (b) 设置给水冷却器系统 在泵入口注入冷水的系统 * 5.3.2 除氧器运行参数监督及其启停 （一）除氧器运行参数的监督 除氧器正常运行时需要监督的参数：溶氧量、汽压、水温和水位等。 1. 溶解氧的监督 运行中与溶解氧有关的有： ①排气阀的开度； ②一、二次加热蒸汽的比例； ③主凝结水流量及温度的变化； ④补水率的调整； ⑤给水箱中再沸腾管的良好运行； ⑥疏水箱来的疏水宜连续均匀小流量地投运等。 应通过取样监视给水含氧量。 * 2. 除氧器压力监督 除氧器必须加热给水至除氧器压力下的饱和温度，才能达到稳定的除氧效果。定压运行除氧器运行中必须保持压力稳定，它是通过加热蒸汽压力调节阀实现自动调节。滑压运行除氧器的工作压力随负荷的增加而升高，负荷达至额定值时其工作压力也达到最大值。 * 3.