连续梁支架预压沉降观测总结报告(75墩0号块)资料.docVIP

青荣城际铁路工程V标 谭家泊特大桥（DK215+078.2～DK211+215.9） 40+56+40m挂篮悬浇连续梁 75#墩0号块支架预压沉降观测总结报告 编制：　　　　 　　　　 审核：　　　　 　　　　 批准：　　 　 　　　　　 中交三航局青荣城际铁路工程指挥部一项目部 2012年11月目 录 1、工程概况 1 2、支架预压过程中的详细施工方法及采取的技术措施 1 2.1支架预压荷载 1 2.2加载方式 1 2.3预压观测 2 2.4预拱度设置 3 3、预压成果分析 4 3.1理论计算各项变形值 4 3.2预压结果与理论计算各项变形值比较 4 4、支架预压沉降观测总结报告 4 1、工程概况 由于0号块现浇梁结构施工时存在一个支架弹性变形、塑性变形以及地基沉降，因而对青荣城际铁路谭家泊特大桥DK215+119.05处挂篮悬浇连续梁75墩0号块支架进行预压，在预压过程中对支架与地基及时观测，以明确该支架系统的弹性变形量及塑性变形量，为支立模板设置施工预留拱度提供依据，确保连续梁成桥后线型满足规范要求。 中交三航局v标一项目部于2012年11月9日至2012年11月13日，对青荣城际铁路谭家泊特大桥DK215+119.05处挂篮悬浇连续梁75墩0号块支架进行预压 2、支架预压过程中的详细施工方法及采取的技术措施 2.1支架预压荷载 根据75墩0号块墩顶以外长度和梁高及截面形势对荷载进行计算得知该联梁共重232吨（墩顶以外部分），预压荷载按梁重232吨的1.2倍278吨进行预压。由于梁体腹板存在变截面,预压应按照每米所需的预压重量进行预压。 2.2加载方式 预压采用预制混凝土块，用吊车吊装逐级加载。预压重量按计算荷载的60%→100%→120%分三次逐级加载。压载按照3层布设，先铺设第一层，然后到第二层，最后第三层。 2.3预压观测 1）预压观测 预压时设4个断面，底模每个断面上设置3个观测点,对应的基础设2个观测点,如下图所示。 从预压开始前对观测点进行跟踪观测，观测的方法：使用DSZ2光学水准仪测量，测加载前标高为△1，加载后标高为△2，卸载后标高为△3，加载完成后观测120h，累计下沉量均≤15mm,连续三天下沉量2mm后，不再观测开始卸载。在预压前、后和预压过程中，用仪器随时观测4个断面位置的变形，验证、校核施工预拱度设置值的可靠性和确定支架预拱度设置的合理值。 2）预压施工顺序 A、观测点布置完毕，进行观测各点的高程，进行加载预压前初次观测。 B、预压后的观测 每个阶段加载完成后即观测一次各观测点的高程。每天观测1次,晚上不观测,直至支架稳定。卸载前观测一次,卸载完成后最后观测一次各观测点的高程。支架稳定的控制标准为同点的连续3天标高测量数据差值不大于2mm。支架预压从开始加载到稳定共用5天,满足施工要求。 2.4预拱度设置 考虑到在支架上浇筑混凝土、施工及拆架后，上部结构要发生一定的下沉，产生一定的挠度，施工时采取预留预拱度控制，预拱度主要考虑以下因素： 1）拆架后上部结构及荷载作用产生的竖向挠度δ1； 2）支架在荷载作用下的弹性压缩δ2。(通过预压测量)； 3）支架在荷载作用下的非弹性压缩δ3。(通过预压消除)； 4）支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷δ4。(通过预压消除)； 5）混凝土收缩及温度变化引起的δ5。 预拱度根据设计提供值，最大值设于跨中，其它各点按不同段面布设。 3、预压成果分析 3.1理论计算各项变形值 钢管高16.5～17m，取L=17m，A=124.8×10-4m2，弹性模量E=210Gpa，N=579×103KN： Δl=NL/EA=579×103×17÷(210×109×124.8×10-4)=3.8mm 3.2预压结果与理论计算各项变形值比较 预压结果详见附：《支架预压沉降观测汇总表》。 4、支架预压沉降观测总结报告 经过对《支架预压沉降观测记录表》分析可知：现场测量结果支架预压开始至结束最大下沉量为3mm,最小下沉量为0mm 。 平均弹性变形(8+1-4-1)/16=0.25mm，非弹性变形(4+1)/16=0.31mm。其中支架弹性变形(8-4)/12=0.33mm，支架非弹性变形为4/12=0.33 mm，支架基底在荷载作用下的非弹性变形为1/4=0.25 mm。 经过预压与理论变化比较均符合要求。 DK215+119.05处挂篮悬浇连续梁75墩0号块支架预压沉降观测表 点号 　 1 2 3 4 观测次数 荷载情况 左侧沉降量mm 中间沉降量mm 右侧沉降量mm 左侧沉降量mm 中间沉降量mm 右侧沉降量mm 左侧沉降量mm 中间沉降量mm 右侧沉降量mm 左侧沉降量mm 中间沉降量mm 右侧沉降量mm 2012-11-9 60% 0 2 0 1 0 1