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投影面积： 铸件：A1=260×200=52000 浇道：A2=0.21A1 =10920 料饼：A3=πd2/4 =5024 排溢：A4=0.12A1 =6240 总投影=(A1+A2+A3+A4)×2=148368 铸件为一般普通件选增压比压40 148368×40=5934720 F锁=F胀/K=5934720/0.85=6982023 可选800T。 铸件有强度要求就要选更大吨位的压铸机。 压室充满度： 产品净重：G1=2000 浇道系统：2G2=10920×7×0.0025=382.2 料 鉼：2G3=5024×30×0.0025=753.6 排溢系统：2G4=6240×6×0.0025=187.2 浇入总重量G=G1=G2+G3+G4=3323 800T的压射室直径分别为：φ80 φ90 φ100 射铝量分别为：7100 9000 11100 选φ80充满度：3323/7100=46.8% 选φ100充满度：3323/11100=29.9% 自压铸机开发出具有增压机构的压射系统以来，建压时间就一直做为压铸机压射系统的重要性能加以考量，考量的指标是最短建压时间。压铸机建压过程用的时间越短，则认为压铸机压射系统性能越先进。在压铸工艺中，也认为使用的建压时间越短，对提高铸件质量越有利。时至目前，压铸机的最短建压时间更是经常作为评价压铸机压射系统性能水平的因素而加以强调，甚至在压铸机的招标文件中被列为重要条款作为招标依据。因此，有必要对建压时间进行分析，探讨如何认识和考虑压铸机最短建压时间和在压铸工艺中如何正确确定建压时间。 　　1. 蓄能器的工作原理与功用 　　蓄能器与建压过程密切相关，有必要先对其进行简要说明。蓄能器有不同种类，压铸机中使用的是充气式蓄能器。使用前，蓄能器中充入气体，对液压油保持高压。当系统需要大流量液压油时，蓄能器能瞬间释放储存于其中的液压油，满足系统要求。在液压油释放过程中，蓄能器内的气体体积发生膨胀，其内部压力也会随之变化。假定蓄能器初始状态如图1(a)所示，终止状态如图1(b)所示，根据气体定律有： 　　由式(2)可计算出终态压力。例如蓄能器中充有气体50升，压力100bar，气体膨胀后变为60升，或者说释放出10升液压油。如果将蓄能器的瞬间释放过程看成绝热过程，k可取为1.4 [1]，则终态压力p2为100×501.4/601.4=77.47(bar)，即终态压力比初态压力降低超过20%。图2是蓄能器中压力随气体体积变化的关系示意图，呈高次双曲线形式。就是说，液压油释放完成后，蓄能器气体体积膨胀变大，内部的压力必然降低。 　　为叙述方便，本文将压射系统分为压射机构和增压机构。蓄能器首先用于压射机构，见图3(a)。当快压射时，需要大流量液压油充入压射缸，这时单独依靠液压泵向压射缸供油是不够的。而蓄能器中的液压油处于高压状态，当需要高速时，液压阀打开，高压气体瞬间膨胀，迅速将液压油充入压射缸，实现快速压射。在快压射过程中，蓄能器中的气体压力是动态的，其大小依赖气体的膨胀速度，或者说取决于金属液充型所需推动力、各种摩擦阻力及压射缸背压大小等。当压射过程结束后，蓄能器中的气体停止膨胀，压力迅速回升，达到终态压力，这一过程可称为压射机构升压。应该注意，初态压力和终态压力都可认为是静态压力，但根据前面分析，终态压力一定低于初态压力。压射机构升压后，压射蓄能器的终态压力作用在压射活塞上，对铸件也具有一定的压实作用。 　　为了提高压实效果，专门的增压机构出现，图3(b)所示为一带有增压机构的单回路压射系统。增压机构使用了增压油缸和增压活塞，利用增压活塞大端和小端的面积差，使输出的油压高于输入的油压。增压倍率取决于增压活塞两端面积的比值，大小端面积比值越大，增压倍率越大。如果不计背压，增压压力可用下式计算： 　　对于不同的压铸机厂商，增压活塞大小端面积比值会有所不同，一般取为3左右。当面积比值确定后，增压压力pz值取决于蓄能器压力pA的大小。压射系统是在压射动作完成后启动增压回路，使用的是压射蓄能器的终态压力作为增压的初态压力。当增压阀打开后，压射蓄能器中的气体继续膨胀，释放的液压油推动增压活塞前进，压射缸压力迅速上升。之后增压活塞停止移动，增压压力完全形成，达到增压终态压力，这一过程可称为增压机构升压。虽然单回路增压方式能够显著增加压射缸内的最终压力，但因其使用的是压射终态压力，增压压力无法达到更大。为使增压能量最大化，双回路压射系统出现，其结构见图3(c)。 　　与单回路压射系统不同的是，双回路压射系统的增压机构另外设置一个独立的增压蓄能器，专门驱动增压活塞，目前大部分压铸机使用双回路压射系统。由于增压蓄能器与压射动作无关，增压蓄能器中的压力pA在压射过程结束后依然处于初始高位状态，所以双回路系统的增压压