精馏塔的开车停车操作.PPTVIP

（2）挾紧点及恒浓区两操作线与平衡线的交点称为夹紧点，因气液两相已达平衡，传质推动力为零，所以通常在加料板附近各板之间气、液相组成基本上没有变化，即无增浓作用，称为恒浓区。（3）理论塔板数NTR减少，NT增加。Rmin，图解时无论绘多少阶梯都不能跨过点d，则达到一定分离要求所需的理论塔板数为无穷多。3．Rmin计算图解法计算：截距法、斜率法斜率法：根据极限操作线ad的坐标得Rmin的一般计算式式中xq、yq——相平衡线与进料线交点坐标（互为平衡关系）xq、yq求法：（1）对于具有正常平衡曲线的系统(如图)，xq、yq可联立相平衡方程和进料方程计算。（2）查图。（3）特殊进料q=1xq=xFq=0yq=xF若乙醇—水物系的平衡曲线，具有下凹的部分，当操作线与q线的交点尚未落到平衡线上之前，操作线已与平衡线相切，如图中点g所示。点g附近已出现恒浓区，相应的回流比便是最小回流比。对于这种情况下的Rmin的求法是由点（xD、xD）向平衡线作切线，再由切线的截距或斜率求之。如图所示情况，可按下式计算：（三）适宜回流比的选择1.原则：回流比影响设备费，也影响操作费，所以通过经济衡算，使精馏操作费和设备费之和最小，对应的回流比即为适宜的回流比。2.分析：设备费：R较小时，R↑→NT↓→设备费↓；R增加到一定程度时，R↑→塔径D↑→设备费↑。操作费：当q、F、D一定时，R↑→V、V′↑→WC、Wh↑→操作费↑3．最佳回流比的确定，需进行严格的经济比较，优化计算，一般可根据经验：R=（1.1～2）Rmin六、热量衡算精馏装置主要包括精馏塔、再沸器和冷凝器。通过精馏装置的热量衡算，可求得冷凝器和再沸器的热负荷以及冷却介质和加热介质的消耗量。（一）再沸器的热量衡算对再沸器作热量衡算，以单位时间为基准，则QB＝VIVW+WILW－LILm+QL式中QB——再沸器的热负荷，kJ/h；QL——再沸器的热损失，kJ/h；IVW——再沸器中上升蒸汽的焓，kJ/kmol；ILW——釜残液的焓，kJ/kmol；ILm——提馏段底层塔板下降液体的焓，kJ/kmol。若取ILW≈ILm，且因V＝L－W，则QB＝V（IVW－ILW）+QL加热介质消耗量可用下式计算式中Wh——加热介质消耗量，kg/h；IB1、IB2——分别为加热介质进出再沸器的焓，kJ/kg。若用饱和蒸汽加热，且冷凝液在饱和温度下排出，则加热蒸汽消耗量可按下式计算式中r——加热蒸汽的汽化热，kJ/kg。（二）冷凝器的热量衡算若精馏塔的冷凝器为全凝器。对图3-16所示的全凝器作热量衡算，以单位时间为基准，并忽略热损失，则QC=VIVD－(LILD+DILD)因V=L+D=(R+1)D，代入上式并整理得QC=(R+1)D(IVD－ILD)式中QC——全凝器的热负荷，kJ/h；IVD——塔顶上升蒸汽的焓，kJ/kmol；ILD——塔顶馏出液的焓，kJ/kmol。冷却介质可按下式计算式中WC——冷却介质消耗量，kg/h；cpc——冷却介质的比热容，kJ/(kg·℃)；t1、t2—分别为冷却介质在冷凝器的进、出口处的温度，℃。实训：精馏塔的操作一、影响精馏操作的主要因素二、板式塔的操作特性三、精馏塔的开车、停车操作技能训练:精馏塔操作训练技能训练:精馏塔操作仿真训练一、影响精馏操作的主要因素1．物料平衡的影响和制约根据精馏塔的总物料衡算可知，对于一定的原料液流量F和组成xF，只要确定了分离程度xD和xW，馏出液流量D和釜残液流量W也就被确定了。采出率D/F:不能任意增减，否则进、出塔的两个组分的量不平衡，必然导致塔内组成变化，操作波动，使操作不能达到预期的分离要求。在精馏塔的操作中，需维持塔顶和塔底产品的稳定，保持精馏装置的物料平衡是精馏塔稳态操作的必要条件。通常由塔底液位来控制精馏塔的物料平衡。四、精馏操作流程精馏过程可连续操作，也可间歇操作。精馏装置系统一般都应由精馏塔、塔顶冷凝器、塔底再沸器等相关设备组成，有时还要配原料预热器、产品冷却器、回流用泵等辅助设备。原料加入的那层塔板称为加料板。加料板以上部分，起精制原料中易挥发组分的作用，称为精馏段，塔顶产品称为馏出液。加料板以下部分(含加料板)，起提浓原料中难挥发组分的作用，称为提馏段，从塔釜排出的液体称为塔底产品或釜残液。精馏计算一、全塔物料衡算稳定连续操作的精馏塔，以单