基于底部剪力法的顶部附加地震作用增大系数探讨.pdfVIP

第42卷第17期山西建筑Vol.42N.17

•46•2016牟6月SHANXIARCHITECTUREJun.2016

文章编号：1009-6825(2016)17-0046-02

基于底部剪力法的顶部附加地震作用增大系数探讨

王维1杨绍钊2刘天姿1

(1.重庆房地产职业学院，重庆401331;2.中国电建集团昆明勘测设计研究院有限公司，云南昆明650000)

摘要:以底部剪力法的算例，论述了只考虑第一振型作用并辅以增大系数方法的合理性，并探讨了对于顶部附加小建筑和主体

结构质量悬殊不大的建筑,将顶部地震作用效应增大系数定为3.0的合理性，理论分析和算例计算结果显示，顶部附加地震系数

和动力增大系数应在规范的基础上适当放大。

关键词:底部剪力法，地震作用，振型分解法，建筑物

中图分类号:TU318文献标识码:A

〇引言〇.02,阻尼调整系数％=1，则据图2可得ai(9x1xam„=

目前，振型分解反应谱法、底部剪力法和时程分析法常被用

〇.74«_;此时若0.1[7；，处于地震影响系数曲线的平台段，

来计算MD0F体系的地震反应。时程分析法虽然精度更高，但由

即a2=%am„=am„，那么二阶地震作用与一阶地震作用之比为

于计算过程复杂，工程人员不容易熟练掌握并加以运用,故规范

a2/ai1.35。即使按照规范考虑顶部附加地震作用系数=

建议只作为某些建筑的补充计算方法。振型分解反应谱法的理

0.087\+0.07，S„最大只能为0.08x5x0.9+0.07=0.43(取

论基础是地震反应谱法和振型分解法的相关概念，底部剪力法则

=57；，?；取最大值0.9)。由上可以看出当结构的一阶周期与

是振型分解反应谱法的一种简化。由于振型分解反应谱法计算

高阶周期相差较大时的取值是不够的，此时采用底部剪力法显

量大，理论分析表明，当建筑物高度不超过40m,结构以剪切变形

然偏不安全。

为主且质量和刚度沿高度分布均匀时，用底部剪力法计算时已可

以获得较高的精度。底部剪力法仅考虑振型分解反应谱法中第

一阶振型的影响，将高阶振型对结构的作用则简化为水平地震作

用增大系数，即顶部附加地震作用系数。

1底部剪力法的计算原理

我国《建筑抗震设计规范》表5.2.1规定了不同场地不同自

振周期的顶部附加地震作用系数，即，其值如表1所示。

表1顶部附加地震作用系数图2地震影响系数曲线

VsT^lAT^7^1.47^我国《抗震规范》[1]规定，对于凸出于屋面的小建筑物，由于

Tg^0.350.087^+0.07

0.35Tg0.550.087^+0.010.0刚度和质量的突变而产生鞭鞘效应,在采用底部剪力法计算时，

T^O.5