气田储量计算.pptVIP

（1）平面径向流根据VanEverdingcn和Hurst提出的非稳定流公式：式中BR—平面径向流的水侵系数，104m3/(MPa·d)；RDR—平面径向流的无量纲半径；re—天然水域的外缘半径，m；rWR—油水接触面半径，m；h—天然水域地层的有效厚度，m；—天然水域的地层水粘度，mPa·s；—天然水侵的圆周角，(°)；kw—天然水域地层有效渗透率，第30页，共58页，星期日，2025年，2月5日对于不同的边界条件下，根据ＲDR和tD的数值，可以查专门的表格确定Ｑ(tD,RDR)的数值，下图为平面径向流的Ｑ(tD,RDR)与tD的关系图第31页，共58页，星期日，2025年，2月5日无限大的天然水域，可由如下的近似式子计算Ｑ(tD,)当tD0.01时，当0.01tD200时，当200tD108时，式中A1=0.647692;A2=0.0177318;A3=－0.0002737391A4=－0.4318125*10-5;A5=0.4506432第32页，共58页，星期日，2025年，2月5日（2）直线流根据Miller和Nabor等人提出的非稳定流公式式中BL—直线流的水侵系数，104m3/(MPa·d)；Lw—气水接触面到天然水域外缘边界的距离，ｍ；b—气藏宽度，ｍ第33页，共58页，星期日，2025年，2月5日对于无限大、有限封闭和有限敞开定压的天然水域，Ｑ(tD)与tD的关系如下图。在实际应用时，可以查表，也可以由公式近似计算无限大的自然水域系统有限封闭的天然水域系统有限敞开的天然水域系统第34页，共58页，星期日，2025年，2月5日（３）半球形流对于半球形流公式，Chatas提出的非稳定流公式式中Bs—半球形流的水侵系数，104m3/(MPa·d)；rws—半球形流的影像的气水半径，ｍ；RD—半球形流的无量纲半径，ｍ第35页，共58页，星期日，2025年，2月5日对于无限大、有限封闭和有限敞开的天然水域系统，Ｑ(tD,RD)与tD的关系如下图。在实际应用时，可以查表，也可以由公式近似计算。当天然水域为无限大时，Ｑ(tD,RD)可由下式确定第36页，共58页，星期日，2025年，2月5日第三节凝析气田估算凝析气和凝析油储量在凝析气藏衰竭期间，当储层压力低于储层气体漏点压力时，会有液体析出，通常采用物质平衡方法估算凝析气田的凝析气和凝析油储量根据物质平衡法，对于天然气储层，基本的物质平衡方程式为式中nh—地下烃类的摩尔数；nhi—原始地下烃类的摩尔数；nhp—已采出的烃类摩尔数或第37页，共58页，星期日，2025年，2月5日有不流动的凝析油的凝析气藏物质平衡方程推导对于任一时间的地下烃类储量的摩尔数，有如下公式对于初始烃类储量的摩尔数有式中Ｚ2—地下烃类的两相Ｚ系数；Ｚ2i—原始条件下的两相Ｚ系数；Ｖhci—原始烃类孔隙体积当压力超过露点压力时，两相Ｚ系数等于单相体积系数。烃类累计产量的摩尔数由干气摩尔数和液体凝析油摩尔数组成。第38页，共58页，星期日，2025年，2月5日干气原始地质储量的摩尔数为在标准状况下，摩尔干气与干气累计采出气体关系烃类累计产量的摩尔数为原始烃类地质储量的摩尔数为压力ｐ下开采的累计摩尔凝析油／气比综合上述式子，可得出比值nhp/nhi：—原始摩尔凝析油／气比第39页，共58页，星期日，2025年，2月5日将三式代入可以得出天然气／凝析油的（干气）物质平衡方程当式中的Ｚ2=Z，RMLGP=RMLGi，方程为湿气储层的物质平衡方程第40页，共58页，星期日，2025年，2月5日由于凝析油的析出，凝析油的产量可通过干气产量和下列给出的累计凝析油／气比而求得式中ＧLP/GL—凝析气藏凝析油采出程度；GLP—标准状态下累计采出的凝析油体积GL—标准状况下凝析油原始地质储量的摩尔数第41页，共58页，星期日，2025年，2月5日气田储量计算第1页，