地下室上浮、复位损毁课件.pptVIP

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地下室上浮、複位損毀基本情況建於海口市東方洋社區的某商場為地上四層、地下兩層的鋼筋混凝土框架結構，平面呈61.8m×48.6m的缺角矩形。商場四周有四棟高層建築，地上2l層，地下1層，剪力牆結構，樁筏基礎，已竣工兩棟。商場則採用天然地基，筏板基礎，持力層為硬黏土，標準承載力為200kPa以上，擁有較大的安全儲備。基底面標高為－11.2m，地下室頂板面標高－0.5m，地下室全高10.7m。於1994年春完成了地下室主體結構以後，因故延至1996年夏季才做完地下室外防水，正在回填施工中。1996年9月20日，適逢當年第18號強熱帶風暴侵襲海口，潮位上漲，地下室頂板浸水深度500mm左右。現場施工人員對此情況未加注意。在21日淩晨，體積達30000m3以上的巨型地下室，陡然竄高5m～6m。地下室上浮和緊隨其後的暴風雨在當地造成了極大的混亂。頃刻間，資訊遍及全國，東南亞、甚至全世界均有報導。事故原因由於地下室尚未完成回填土，施工中為了防止地下室進水，將所有地下室頂板和側牆上的預留口和管道孔都進行了嚴密封堵，因此在地下室處於警戒水位時，失去了自動灌水壓重抗浮的功能。水的浮力很大，完全依靠地下室的自重和底板與黏土地基之間有限的一點黏著力來抗浮，顯然無濟於事。這就是地下室整體浮起事故的必然原因。經驗算，得到以下抗浮參數：(1)地下室(以下簡稱箱體)自重：W=149280kN≈150000kN回填土重：W1=29l50kN，筏底面積：F=3040m2(2)不計回填土，不計基底黏著力的壓重抗浮強度：(11-1)即抗浮警戒水深為4.9m，警戒水位為+4.9－l1.2=－6.3m，當坑內水位上升到－6.3m以上時，箱體就會上浮。(3)計算回填土的壓重作用，不計基底黏著力的抗浮強度：取60kN/m2。(11-2)即回填土完成以後的抗浮警戒水深為6.0m，警戒水位為：－11.2+6=－5.2m。這說明即使做完了回填士，只要警戒水位高出－5.2m時，箱體也必然上浮，上浮以後的最大吃水深度為6.0m，即箱頂露出水面為10.7m－6.0m＝4.7m,當水位高出原有箱頂標高達1.0m以上時，地下室實際上浮量將達5.7m以上。事故原因事故性質述評為了探索可行的地下室複位加固措施，必須對事故的發生發展過程及其受損情況有一個正確的認識。積水消退以後，根據在基坑內水位處於－1.5m標高的穩定情況下所作的檢測記錄：箱體基本上是以西端高出東端1100mm的傾斜姿態，整體飄浮在水面上，西端頂板面高出水面5.85m，東端頂板面高出水面4.75m，西端吃水深度為4.85m，東端吃水深度為5.95m，平均吃水深度為5.4m，與不計回填土壓重的理論計算吃水深度4.9m相差0.5m，這0.5m的差額除了箱內平均積水深度約0.3m以外，就是底板周邊飄出帶上殘存的部分回填土和底板面黏附帶起的地基土。而且更主要的是底板下黏附帶起的這部分土體對箱體下沉歸位會起阻滯作用。必須引起重視。出現整體傾斜的原因主要是箱體東端有屬於高層部分的獨立梁、柱體系與之相連結。在上浮過程中箱體直接受到梁柱體系牽制。當然，與箱體本身的形心與重心偏離也有關系。事故性質述評從外觀檢查，漂浮在水面上的箱體除了週邊牆面的120mm磚砌防水保護牆剝落外，頂板與牆面上未見結構變形與裂縫，箱體內積水不多，說明底板也不裂不漏。只要對箱體進行歸位，並對基底持力層進行加固，即可完全恢復使用功能與承載力功能。但是，以下幾方面的情況，表明事故性質是嚴重的，增加了事故處理的難度，不能掉以輕心。(1)從以上浮力分析和現場反映可知，地下室猝然上竄現象並不是出現在警戒水位線上，由於基底持力層的黏結力在起作用，臨界破壞狀態是出現在環境水位漫過地下室頂板1000mm以後，此時猝然遭到基底黏著力屈服而上竄。上竄後保持6000mm的理論吃水深度，則箱頂竄出水面為4700mm，已整體竄離原位5700mm。在這樣的劇烈運動條件下，必然已將周邊回填土全部甩到箱底周邊飄板以下。而且在穩定水位下箱體底板仍飄離基底平均深度達4700mm，歷時一月有餘，基坑周圍堆存的零星建築材料與建築垃圾已全部