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混凝土裂缝深度超声波检测方法

林维正

原来裂缝深度检测方法

c 0对混凝土浅裂缝深度（50cm以下）超声法检测主要有以下几种方法，如图1所示的t－t法，图2所示的英国标准BS－4408法等，“测缺规程”推荐使用tc－t0法[2，3]

c 0

上述方法中，声通路测距BS－4408法以二换能器的边到边计算，而tc－t0法则以二换能器的中到中计算，实际上声通路既不是二换能器的边到边距离，也不是中到中距离，“测缺规程”中介绍了以平测“时距”坐标图中L轴的截矩，即直线议程回归系数的常数项作为修

正值，修正后的测距提高了tc－t0法测试精度，但增加了检测工作量，实际操作较麻烦，且复测时，往往由于二换能器的耦合状态程度及其间距的变化，使检测结果重复性不良。

应用BS－4408法时，当二换能器跨缝间距为60cm，发射换能器声能在裂缝处产生很大衰减，绕过裂缝传播到接收换能器的超声信号已很微弱，因此日本国提出了“修改BS－4408法”方案，此方案将换能器到裂缝的距离改为a1＜10cm，这样就使二换能器跨缝最大间距缩短在40cm以内。

“测缺规程”的条文说明部分（表4.2.1）中，当边－边平测距离为20.25cm时，按tc－t0法计算的误差较大，表4.2.1中检测精度较高的数据处理判定值为舍弃了该两组数据后的平均值。条文说明第4.3.1条仅作了关于舍弃Lˊ＜dc数据的提示，实际上当二换能器测距小于裂缝深度时，超声波接收波形产生了严重畸变，导致声时测读困难，这就是造成较大误差的直接原因。表4.2.1中未知数tc－t0法在现场检测中对错误测读数值的取舍是一个不易处

理的问题。

“测缺规程”的条文说明第4.1.3条指出：当钢管穿过裂缝而又靠近换能器时，钢管将使声信号“短路”，读取的声时不反映裂缝深度，因此换能器的连线应避开主钢管一定距离a，a应使绕裂缝而过的信号先于经钢管“短路”的信号到达接收换能器，按一般的钢管混凝土及探测距离L计算，a应大于等于1.5倍的裂缝深度。

根据a≥1.5dc这一要求，如国科3表示，表1给出了相邻钢管的间距S值。

表1 检测不受钢筋影响的相邻钢筋最小间距S值

裂缝深度 dc/cm

1.5dc/cm

S/cm

5

7.5

15+

Ф

10

15

30+

Ф

20

30

60+

Ф

30

45

90+

Ф

40

60

120+

Ф

50

75

150+

Ф

c 0c 0c c 0在工程中，如现浇混凝土楼板一般钢管的间距S为15～20cm，即当混凝土裂缝深度大于5cm时，按t－t法检测，声通路就有被钢筋“短路”之虑。由于混凝土工程中总要配置钢筋，t－t法检测钢筋混凝土裂缝深度必然受到这一影响因素的制约，有些场合因不能满足a≥1.5d的条件，而使t－

c 0

c 0

c c 0

超声波首波相位反转法检测混凝土裂缝深度的新方法

笔者曾对数种超声波推定混凝土裂缝深度的方法进行反复的试验比较，并在裂缝检测实践中发现了因换能器平置裂缝两侧的间距不同而引起首波幅度及其振幅相位变化的规律。

c如图4所示，若置换能器于裂缝两侧，当换能器与裂缝间距a分别大于、等于、小于裂缝深度d时，超声波接收波形如（a），（b），（c）所示。

c

首波的振幅相位先后发生了180°的反转变化，即在平移换能器时，随着a的变化，存在着一个使首波相位发生反转变化的临界点，参见图4（b），当a≈dc时回折角α+β约为90°。在该临界点左右，波形变化特别敏感，只要把换能器稍作来回移动，首波振幅相位反转瞬间而变，此时，如采用超声仪的自动档整形读数方式，当首波相位瞬间变化时，时间数码管中声时读数值呈突变状态，因为采用自动档读数时，超声仪设计时间显示取其前沿首波作为计时门控的关门信号，当首波波形由图4中（a）缩短成（b）状态时，计数门控的关门点由t点瞬间改变为tˊ点。数码管显示时间值产生突变，这显然是丢波引起的。

所以，此新方法无论采用观察示波器首波振幅反转法或采用自动档声时读数突变法，都能确定首波相位反转临界点，测量此时的a值，即为裂缝深度dc。当然，如示波器波形观察、数码管声时读数二者同时兼顾，则能减少相位反转临界点判断的人为差别，进一步统一测读精度。

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