立式储罐计算(压力容器).xlsVIP

2020-TK-003 (2) 2020-TK-003 cm3 m 罐壁尺寸、材料及许用应力如下： 材料 高度（m） 厚度（mm） 重量（kg） mm 从下至上分段数 计算结果： 罐壁各段当量高度如下： 罐壁段号 HE=∑Hei= MPa 计算液位高度H（m） 名义厚度tn（mm） 计算壁厚td（mm） 计算壁厚tt（mm） D H1 H T 顶部抗风圈所需的最小截面模数 °C 罐壁连接有效宽度 m 设计规范： V km/h S Lr 设计Sd（MPa） 从下至上分段号 从下至上分段号 水压试验St（MPa） E 设计外部压力 罐壁内侧半径 罐壁高度 Z= H1＝ t—除非另有规定，否则为顶层壁板的默认厚度 t= 按下公式计算壁板当量高度 当量高度Wtri（m） tuniform——为默认的顶层壁板的厚度，mm； tactual——用以计算当量宽度的那层壁板的厚度，mm； tactual（mm） 实际高度Wi（m） tuniform＝ mm Wtr——各层壁板的当量宽度，m； W——各层壁板的实际宽度，m； A1 mm2 tc 5.1.顶部抗风圈计算 5.2.中间抗风圈计算 6. 储罐倾覆稳定性校核 6.1非锚式储罐应满足的条件 设计内部压力产生的罐壁到底部接头的力矩 Pi Pe 罐体总高 m m2 柱面垂直投影面积上的压力 kPa H=H1+Hg m1 mm 1、0.6MW+MPi＜MDL/1.5+MDLR 罐壁的重量产生的罐壁到底部连接件的力矩 MDL＝m1gD/2 压力组合因子 FP＝ PWS＝0.86(V/190)2 罐壁迎风面积 横向和纵向风压共同产生的罐壁到底部连接的力矩 横向风压产生的罐壁到底部连接的力矩 MWS=PWSASH/2 MW=PWSASH/2+PWRAR(D/2) MPi=PiπD2/4*(D/2) 液体重量 WL=MIN(140.8HD,59tb(FbyH)0.5) 140.8HD= N/m 罐底板厚 tb= mm 罐底板屈服限 59tb(FbyH)0.5 Fby= Rp0.2（MPa） Rm（MPa） WL= N/m 1、非锚式储罐抗倾覆条件1：0.6MW+MPi＜MDL/1.5+MDLR 0.6MW+Mpi= MDL/1.5+MDLR MW+FP(Mpi) (MDL+MF)/2+MDLR 2、MW+FP(MPi)＜(MDL+MF)/2+MDLR 3、MWS+FP(MPi)＜MDL/1.5+MDLR 2、非锚式储罐抗倾覆条件2：MW+FP(MPi)＜(MDL+MF)/2+MDLR 3、非锚式储罐抗倾覆条件3：MWS+FP(MPi)＜MDL/1.5+MDLR MWS+FP(MPi) 滑动摩擦系数 fr= 横向风推力 FWS FWS=PWSAS 摩擦力 6.2 空罐时风载荷下的滑动校核 kN Fr G或ρ 2. 罐壁分段及假设壁厚： 3. 罐壁计算： 1. 设计基本参数： 罐底板外径 φ外＝ 2) 水压试验厚度计算： 型钢规格： 型钢截面积： Rc Wc API Std 650-2013 《钢制焊接石油储罐》 1) 设计厚度计算（储存介质）： Fy MPa 连接处材料设计温度下的屈服限 顶部抗风圈的实际截面模数 W= AS＝D*H 5. 抗风圈计算 立式圆筒形钢制焊接储罐设计计算书 设备名称 设计内部压力 设计温度 设计风速 设计雪压 罐顶动载荷 罐壁内径 充液高度 液体比重 腐蚀裕量 焊缝系数 kPa kPa kPa 罐壁板材料密度 ρ kg/m3 罐壁CA 罐底CA 罐壁有效厚度 Wc=0.6（Rctc）0.5 H2＝ KN.m 罐底重量 kg Fr=mgfr 罐总质量 未加强罐壁的最大高度： H1—中间抗风圈与罐壁顶部包边角钢或敞口罐顶部抗风圈之间的垂直距离 液体重量产生的罐壁到底部连接件的力矩 KN.m MF＝WLπD2/2 m2= m=m1+m2= TAILINGS DECANT WATER TANK （2020-TK-003） 4. 罐顶与罐壁连接处的面积计算 4.1 几何参数计算 罐壁总高度 罐壁总重： Q235-B ∠100×100×8 立式圆筒形钢制焊接储罐设计计算书 设备名称 TAILINGS DECANT WATER TANK （2020-TK-003） 1. 设计基本参数： 设计规范： API Std 650-2013 《钢制焊接石油储罐》 设计内部压力 Pi kPa 设计外部压力 Pe 设计温度 T °C 设计风速 V km/h 设计雪压 S kPa 罐顶动载荷 Lr 罐壁内径 D m 罐壁高度 H1 充液高度 H 液体比重 G或ρ 腐蚀裕量 罐壁CA mm 罐底CA 焊缝系数 E 2. 罐壁分段及假设壁厚： 罐壁尺寸、材料及许用应力如下： 从下