附件03：模板计算书.docx

*****高速公路*****段第******段 模板计算书 ************公司*************高速公路******项目经理部 PAGE 模板计算书 1 编制依据 1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）； 2、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）； 3、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10091-2017）； 4、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）； 5、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）； 6、《混凝土模板用木工字梁》（GB/T31265-2014）。 2 侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力标准值，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，当浇筑速度小于10m/h、或混凝土的塌落度小于180mm时，取二者中的较小值。 式中 F新浇筑混凝土作用于模板上的最大侧压力标准值（KN/m2） γc混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3 t0新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；T为混凝土的温度（℃），按T= 25o计算，t0=5h。 V浇筑速度，取混凝土浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值（m/h）；经施工方确认，本工程浇筑速度不大于2m/h。 H混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）。此处取最大层高4.5m。 β混凝土坍落度影响修正系数：当坍落度大于50mm且不大于90mm时，β取0.85；坍落度大于90mm且不大于130mm时，β取0.9；坍落度大于130mm且不大于180mm时，β取1.0。 = 0.28×25×5×1.0 ×21/2 = 49.5kN/m2 =25×4.5=112.5kN/ m2 取二者中的较小值，F=49.5kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为： q=49.5×1.2+4×1.4=64.2kN/ m2 有效压头高度：h=F/γc=49.5/25=1.98m 3 模板计算 模板高度为4.65m，浇筑高度为4.5m，面板采用18mm维萨板；竖向背楞采用H200木工字梁（截面尺寸80×200），间距不大于300mm；水平背楞采用双14号槽钢背楞，最大布置间距为1350mm。 （1）面板验算 将面板视为支撑在木工字梁上的三跨连续梁计算，面板长度取板长2440mm，板宽度b=1000mm，面板为18mm厚维萨板,木工字梁间距为mm。 强度验算： 作用在面板上的线荷载为：=64.2×1=64.2N/mm 面板最大弯矩：=(64.2×300×300)/10=5.78×105N?mm 面板的截面系数：=×1000×182=5.4×104mm3 应力：=5.78×105/5.4×104=10.70N/mm2=15N/mm2 ，故满足要求。 其中：-木材抗弯强度设计值，取15N/mm2 E-弹性模量，木材9×103 N/mm2，钢材取2.1×105 N/mm2 挠度验算： 挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则线荷载为： 面板截面惯性矩：I=bh3/12=1000 × 183/12=4.83×105mm4 面板挠度由公式 =49.5×3004/150×9×1000×4.83×105 =0.61mm[ω]=300/400=0.75mm，满足要求。 （2）木工字梁验算 木工字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁计算，其跨距等于横向背楞的间距最大为l=1200mm。 木工字梁上的线荷载为：=64.2×0.300=19.26N/mm q-混凝土的侧压力设计值； -木工字梁之间的最大水平距离。 强度验算： 最大弯矩=0.1×19.26 ×13502=3.51×106N?mm 木工字梁截面系数： 应力：=15N/mm2，满足要求。 木工字梁截面惯性矩： 挠度验算： 挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则线荷载为： q-混凝土的侧压力标准值； -木工字梁之间的最大水平距离。 木梁挠度由式 =14.85×12004/(150×9×103×46.1×106) =0.91mm[ω]=1350/400