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Sheet1 水平 垂直 弯矩 节点 荷载工况 Fx kN Fy kN Fz kN 最大 Fx 最小 Fx 最大 Fy 最小 Fy 最大 Fz 最小 Fz 最大 Mx 最小 Mx 最大 My 最小 My 最大 Mz 1 DL 最小 Mz Mx kNm 60 1.2DL+1.2LLV+1.2LLH1+1.3EX 72 1.2DL+1.2LLV+1.2LLH1-1.3EX 80 1.0DL+1.0LLV+1.0LLH2-1.3EX 63 1.2DL+1.2LLV+1.2LLH2+1.3EZ 73 1.2DL+1.2LLV+1.2LLH1-1.3EZ 22 1.2DL+0.98LLV+0.98QL+0.98LLH1+1.4WL 一、受轴心拉力和弯矩共同作用 1、锚栓的强度校核 二、受轴心压力和弯矩共同作用 #3 #4 #5 #6 #2 #1 #2 #4 #1 #3 #5 #6 e＜L/6 e＞L/6+lt/3 L/6+lt/3(mm) ρ=Aea/B/(L-lt) L/6 (mm) Aea (mm2) Fy kN 1、锚栓的强度、砼受压应力校核 2、柱脚底板厚度tPb的计算 2、柱脚底板厚度tPb的计算 三边支承板 b2/a2 α(查表得） a2 σc=max{σci} tPb=√(6*M/f) M2=α*σc*a22 (N/mm2) f (N/mm2) Nta (KN) D+2*lai (mm) lai (mm) 受压侧底板的计算 两边相邻支承板 受拉侧底板的计算 D+2*lai (mm) 柱脚形式为刚性固定露出式柱脚。 钢柱、柱脚底板及支承加劲肋材质为Q235B钢，锚栓采用Q345B钢，短柱砼强度等级C30 1)、 2)、 N/n－M*ymax/(∑yi2)≥0 tPb=SQRT[6*Nta*lai/(D+2*lai)*f] (mm) Mx kNm V Vfb 满足要求 V Vfb 满足要求 σcβc*fc 满足要求 xn(查表得）(mm) V Vfb 满足要求 三、锚栓支承加劲肋计算 3、 抗剪承载力的验算 40 1.0DL+0.98LLV+0.98QL+0.98LLH1+1.4WL 柱底的支座反力 Fy kN Nt =N/n＋M*ymax/(∑yi2) KN 柱脚受拉时,水平剪力全部由抗剪连接件承担。 Vmax= KN hf=10mm， lw≥ /11.2/2 = cm Nt＝Ta/n (KN) 由底板砼的分布反力得到的剪力 Vi=aRi*lai*σcmax=200*200*7.88=315.2 KN ＞ Nt max＝193.97 KN 锚栓支承加劲肋的高度和厚度 hRi=490mm, tRi=30mm Nt＜Nta, OK! 钢材抗弯强度： f= 钢材抗剪强度： fv= 一个锚栓抗拉承载力： kN 锚栓直径： d＝ mm 一个锚栓有效截面面积： L＝ B＝ lt＝ l=L-lt= 柱脚底板尺寸 mm 砼抗压强度： N/mm2 mm2 fc= Nta= Vi/(hRi*tRi)=315.2*1000/490/30=21.4 N/mm2 ＜ fv ＝110 N/mm2，满足要求 ＜Nta OK! Aea= N/mm2 Nt=Ta/n KN Ta KN 抗剪承载力Vfb＝0.4*N KN 剪力设计值V＝√（Fx2+Fz2) KN L/6 mm L/6+lt/3 mm Fy kN Mx kNm Fx kN Fz kN e=M/N (mm) e=M/N mm 柱脚节点设计 10.00 480.96 3700.88 20.54 81.75 50.00 -480.44 -1835.09 -32.20 -149.64 18.00 383.70 4191.73 14.64 58.08 10.00 -339.57 -2150.36 -16.26 -52.64 31.00 -.26 1509.90 211.45 960.73 26.00 .21 1123.12 -198.54 -901.60 31.00 -.26 1509.90 211.45 960.73 26.00 .21 1123.12 -198.54 -901.60 58.00 -1.29 294.12 -15.29 -66.44 1.00 -1.47 258.45 -10.10 -54.08 1.00 -.05 93.12 .57 1.32 1.00 -.05 93.12 .57 1.32 14.30 190.00 1000.00 110.00 1000.00 316.40 100.00 52.00 900.00 1758.00 -1559