第6章电气设备选择.pptxVIP

第六章 电气设备选择;第一节 电气设备选择的一般条件 ;; IN（或Ial）≥Imax ;;二、按短路条件校验热稳定和动稳定 ;;3．短路计算时间 ;4．短路电流计算条件 ;;3）在同一电压等级中，汇流母线或无电源支路短路时，短路电流最大。校验汇流母线、厂用电分支电器（无电源支路）和母联回路的电器时，短路计算点应选在母线上。例如，校验图6-1中10kV母线时，选k2点。 ;第二节 导体与电缆的选择 ;;220kV管形母线、支柱绝缘子;;2．按经济电流密度选择 ; 图6-3 经济电流密度 1—变电所所用、工矿??电缆线路的铝纸绝缘铅包、铝包、塑料护套及各种铠装电缆 2—铝矩形、槽形及组合导线 3—火电厂厂用的铝纸绝缘铅包、铝包、塑料护套及各种铠装电缆 4—35~220kV线路的LGJ、LGJQ型钢心铝绞线;1) 按经济电流密度选择的导体截面应尽量接近计算的经济截面，当无合适规格的导体时，允许选用小于但接近经济截面的导体。 2) 按经济电流密度选择的导体截面还需要进行长期发热条件校验，此时计算Imax需考虑过负荷和事故时转移过来的负荷。 3) 由于汇流母线各段的工作电流大小不相同，且差别较大，故汇流母线不按经济电流密度选择截面。 ;（三）电晕电压校验 ;对于特定网络和短路切除时间，短路电流热效应Qk 保持不变，利用上式，取短时最高允许温度θal计算短路终了时的A值得Ah，取短路前导体的工作温度θw计算短路开始时的A值得Aw，定义热稳定系数为;Qk的单位为 A2·s；热稳定系数C的单位为;（五）硬导体的动稳定校验 ;1．每相为单条矩形导体母线的应力计算与校验 ;不满足动稳定时，可适当减小支柱绝缘子跨距L，重新计算。 ;但截面系数为多条矩形导体的截面系数，根据每相导体的条数和布置方式选用表6-3中公式计算。 ;上两式中，K12和K13分别是第1、2条导体和第1、3条导体间的形状系数。 ;3)条间计算应力σb（单位为Pa）的计算;5)用最大允许衬垫跨距Lbmax校验动稳定;;查矩形铝导体长期允许载流量表，每相选用2条100 mm×10 mm双条矩形铝导体，平放时允许电流Ial=2613A ，集肤系数Ks=1.42。环境温度为32℃时的允许电流为 ;短路前导体的工作温度为 ;取β=1，即不考虑共振影响。 ;根据;二、电力电缆的选择 ;选择电缆时，应根据其用途、敷设方式和场所、工作条件及负荷大小，选择线芯材料、线芯数目、线芯绝缘材料和保护层等，进而确定电缆的型号。;以上三式中： Kt为温度修正系数，按式（6-4） 计算； K1为电缆在空气中多根并列敷设和穿管敷设时的修正系数； K2为空气中穿管敷设时的修正系数，当电压在10kV及以下时，截面S≤95mm2时，K2=1，当截面S=120~185mm2时，K2=0.85； K3为直埋因土壤热阻不同的修正系数； K4为土壤中多根并列敷设的修正系数。 ;4．热稳定校验 ;α——电缆芯在20℃时的电阻温度系数,铝心取0.00403/℃，铜心取0.00393/℃； ;L——电缆线路长度（km）； ;根据最大负荷利用小时数查图6-3 曲线1，得 J=0.72 ;短路热效应 ;满足热稳定要求。 ;第三节 支柱绝缘子与穿墙套管的选择 ;外胶装支柱绝缘子;6~10kV棒式绝缘子 ;高压110~220kV户外棒式绝缘子 ;2．额定电压选择： ;由于制造厂家给出的是绝缘子顶部的抗弯破坏负荷Fde，因此必须将Fmax换算为绝缘子顶部所受的电动力Fc（单位为N）（如图6-7所示），根据力矩平衡关系得 ;式中 Fde——抗弯破坏负荷（N），0.6为安全系数。 ;10~35kV穿墙套管;2．额定电压选择： ;穿墙套管端部所受电动力Fmax（单位为N）为 ;【例6-3】 选择例6-1中变压器低压侧引出线中的支柱绝缘子和穿墙套管。已知I1.3=19.7kA，I2.6=16.2kA。 ;（2）穿墙套管的选择 根据装设地点、工作电压及最大长期工作电流，选择CWLC2-10/2000型户外铝导体穿墙套管，其UN=10kV，IN=2000A，Fde=12250N，套管长度Lca=0.435m，5 s热稳定电流为40kA。 ;第四节 高压断路器和隔离开关的选择 ;INbr ≥ Ik;Ipt为触头刚刚分开tbr时的短路电流周期分量有效值，在此可取Ipt = I”； ;6．热稳定校验 ;;SF6断路器(单断口);LW15-363GCBP(双断口);第六节 限流电抗器的选择 ;3)电抗器的百分值与标幺值的关系为 ;电抗器电抗标幺值应满足 ;φ——负荷功率因数角，一般取sinφ = 0.6。 ;【例6-5】试选择某发电机10kV机压母线上的出线电抗器，要求装设出线电抗器后可以采用SN10-