催化裂化装置基准能耗修订汇总.docVIP

前言 基准能耗作为评价装置用能水平的一种方法，对于挖掘装置节能潜力，提高能量管理水平，具有一定的实用价值。二十世纪八十年代中期，中国石油化工节能技术中心组织有关专家编制了催化裂化装置基准能耗的计算方法，随着人们能量利用认识的逐渐深入，技术水平及管理水平的不断提高，有必要对其进行适当的修订，以期适应当今技术发展的要求。本文即是在原催化裂化装置基准能耗的基础上，结合催化裂化装置的技术进步修订而成的。 影响催化裂化装置能耗的因素很多，而且它们之间的关系错综复杂，很难提出一个普遍适用的具体的基准能耗。因此，本文提出的基准能耗不提供具体的数值，而是提供一个普遍适用的基准能耗的计算方法。该计算方法不是采用传统的输入与输出能量之差加上消耗的方法计算，而是基于能量平衡原理，以装置用能中不能回收的排弃能量和原料与产品之间的化学焓差之和来确定，其中也包括所用能量在转化过程中的损失在内。 各个装置可以根据自己的生产方案、原料构成、动力机械配置、操作条件及其它有关的基本参数计算本装置的基准能耗。将计算的基准能耗与实际能耗相比较，可以找出该装置的节能潜力。同时，通过计算各装置的能耗因数（EF）作为各装置能耗水平比较的基准，评价其能量利用水平相对比较合理。 本基准能耗适用于国内各种类型、处理各种原料、任何生产方案的大中型（≥50×104t/a）催化裂化装置（包括ARGG，MGD，MIP，FDFCC等）。计算方法所用能耗折算指标按照中华人民共和国行业标准《石油化工设计能量消耗计算方法》（SH/T 3110-2001），计算基准以每吨新鲜进料计。 本方法计算的基准能耗包括反应、再生、分馏、吸收稳定、主风机和烟气透平、余热锅炉、气压机、余热回收站等部分，但不包括水处理和产品精制部分。 基准能耗主要修订内容 1．鉴于目前催化裂化装置正常几乎都不使用加热炉，因此取消原基准能耗中的加热炉能耗项。 2．根据目前在催化裂化装置中重油催化裂化占绝大多数，仅用掺渣比来衡量催化裂化原料的轻与重并不确切。因此，在新的基准能耗中计算化学焓差能耗（即反应热）不采用以掺渣比来作为对原料轻重的区别，而采用原料的主要性质（比重、残炭、平均沸点、分子量）来评判原料的轻重，反应热采用分子膨胀法来计算。 3．原基准能耗中余热锅炉的排烟温度是按250℃考虑的。鉴于目前有些装置的余热锅炉排烟已降至180℃，故新的基准能耗再生烟气排烟能耗按180℃考虑。 4．原基准能耗中散热能耗是用装置焦炭产率和回炼比来关联的。考虑到散热能耗仅与原设计的设备尺寸有关，而与实际操作条件变化和处理量变化关系不大，故新的基准能耗、散热能耗以装置原设计时的处理量和焦炭产率来关联，而与其它无关。 5．统计多套数据表明，增压机能耗很难找出与之关联的参数，也是装置能耗计算中最不确定的能耗项。鉴于此，新的基准能耗对增压机能耗采用以实耗的办法来解决。（应该是主风以外的供风能耗：氧、工业风） 6．新的基准能耗再生烟气排烟能耗以排烟温度和大气温度差来计算能耗，而在主风机能耗项中，主风的温升作为主风机的有效功来考虑。 7．考虑到目前许多装置采用注终止剂或回炼汽油，故新的基准能耗新增终止剂或回炼汽油能耗项。（水作终止剂如何考虑？） 8．针对ARGG、MGD、MIP、FDFCC等各种方案的不同对能耗的影响，重新修订工艺排弃能耗和冷却介质能耗。 9．蒸汽能耗项中，除考虑雾化蒸汽比例对耗汽的影响外，也考虑回炼比不同对雾化蒸汽量的影响。预提升蒸汽怎样考虑？ 三、基准能耗的基础条件 在基准能耗计算中，主要的基础条件作如下设定： 1．再生烟气中CO2/CO=∞，过剩氧含量为2%（干基，分子比）。 2．焦炭中H/C为7/93。有的装置在7以下，是否可以考虑再严一些？ 3．不设加热炉，原料加热全部按换热考虑。 4．主风机出口至烟机入口压降按0.09MPa考虑，沉降器顶至气压机入口压降按0.08MPa考虑。（是旋分入口还是出口压力？） 5．产品进出装置条件见表1。 表1 产品进出装置条件 名称 相态 温度 名称 相态 温度 干气 气态 40℃ 重柴油 液态 90℃ 液化气 液态 40℃ 油浆 液态 90℃ 汽油 液态 40℃ 轻柴油 液态 60℃ 新的柴油闪点55℃，出装置温度应低于闪点。油浆如果热供料出装置是否全部利用了能量？ 6．余热锅炉的排烟温度以180℃计。 7．主风机组按主风机—烟机—电机三机组配置，主风机为轴流风机。若烟机回收动力不足以驱动主风机时以电力补足；若回收率大于1时，也以电力计入基准能耗。 8．工艺用汽等级为1.0MPa，扫线、伴热、抽空、采暖及其它间断用汽不计入基准能耗。 9．分馏塔采用塔顶循环回流，不采用冷回流。另外设一中、二中及循环油浆四