[工学]5 DC-DC变换器控制系统设计.pptVIP

第5章 DC/DC变换器控制系统设计 5.1 控制系统典型环节 5.1 控制系统典型环节 5.1 控制系统典型环节 5.1 控制系统典型环节 5.1 控制系统典型环节 5.1 控制系统典型环节 5.1 控制系统典型环节 5.1 控制系统典型环节 5.1 控制系统典型环节 5.2 DC/DC变换器传递函数分析 5.2 DC/DC变换器传递函数分析 5.2 DC/DC变换器传递函数分析 5.2 DC/DC变换器传递函数分析 5.2 DC/DC变换器传递函数分析 5.2 DC/DC变换器传递函数分析 5.2 DC/DC变换器传递函数分析 5.2 DC/DC变换器传递函数分析 5.2 DC/DC变换器传递函数分析 5.2 DC/DC变换器传递函数分析 5.2 DC/DC变换器传递函数分析 5.2 DC/DC变换器传递函数分析 5.2 DC/DC变换器传递函数分析 5.2 DC/DC变换器传递函数分析 5.2 DC/DC变换器传递函数分析 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.3 DC/DC变换器控制器设计 5.4 传递函数的实验获得方式 5.4 传递函数的实验获得方式 5.4 传递函数的实验获得方式 5.4 传递函数的实验获得方式 5.4 传递函数的实验获得方式 5.4 传递函数的实验获得方式 5.4 传递函数的实验获得方式 5.4 传递函数的实验获得方式 5.4 传递函数的实验获得方式 5.4 传递函数的实验获得方式 5.5 小结 可以看出，当f2-无穷大时，相位裕度接近于90度；f2-0时，相位裕度接近于0度。因此随着f2的减小，相位裕度在减小。 可以看出，当相角裕度接近于0时，会产生非常大的Q值。 从另一个角度考虑，当相角裕度接近与0时，T(jw)接近于-1，因此T/(1+T)非常大，即非常小的扰动会产生一个非常大的输出变化。 可以看出，当相角裕度接近于0时，会产生非常大的Q值。 从另一个角度考虑，当相角裕度接近与0时，T(jw)接近于-1，因此T/(1+T)非常大，即非常小的扰动会产生一个非常大的输出变化。 当然，当系统存在三个以上极点时，就不能简单的用Q的大小来说明相角裕度的作用了。 尽管如此，我们仍然可以说大的相角裕度将减小系统的闭环响应超调值。 可见，如果环路增益足够大，则参考输入与输出关系为一常数，因此只需保证反馈电路采用精密电阻的话，就能够消除参考输入对输出的影响。同时如果保证Vref精确，则输出也同样精确。 可以看出，低频时，T1，工作良好；高频时，T1，参考输入-输出不能对扰动免疫，如上式所示。 对于输入－输出传递函数，加入反馈后幅值缩小||T||倍，我们需要在20～120Hz内，缩小至少要20倍-26dB。对于输出阻抗同理。 在高频处（高于交越频率）后，反馈环节对扰动不再产生影响。 如果幅频特性仅有1个交越点而且T(s)没有RHP极点，那么当其相位裕度0时，T/(1+T)和1/(1+T)没有RHP极点。因此可用T(s)来分析闭环系统的稳定性。 当有2个以上交越点时，相位裕度方法就不能清晰的进行分析，如果T(s)包含RHP极点，则相位裕度方法就不再适用了。 一个设计错误