大柴旦80t龙门吊基础计算书.docVIP

大柴旦制梁场80t龙门吊基础设计 1、设计依据 1.1、《基础工程》（清华大学出版社）； 1.2、地质勘探资料； 1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 1.6、《弹性地基梁的计算》龙驭球著。 2、设计说明 勘探资料显示：场地内主要为碎石土，其承载力为200KPa。龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C25。龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P50型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。 图2-1 基础横截面配筋图（单位:mm） 通过计算及构造的要求，基础底面配置20φ18；箍筋选取φ10@250mm；基础顶面配置6φ18与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见上图横截面配筋图。基础顶面预埋M24轨道螺栓用于固定钢轨。 为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，按43.5+13*41.5+43.5设置14道10mm宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距43m，基础位置根据制梁台座位置确定。 3、设计参数选定 3.1、设计荷载 根据龙门吊厂家提供资料显示，80t龙门吊行走台车最大轮压：P=320KN。 砼自重按25.0KN/m3 计。 根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=200KPa 截面惯性矩：Ι=0.073m4 ，其计算过程如下： 基础上部：S上=0.6*0.6=0.36，Y上=0.4+0.6/2=0.7； 基础下部：S下=1.4*0.4=0.56，Y下=0.4/2=0.2 组合截面形心坐标Y=（0.36*0.7+0.56*0.2)/（0.36+0.56）=0.396 基础上部对组合截面形心轴惯性矩=0.6*0.6^3/12+0.304^2*0.36=0.044 基础下部对组合截面形心轴惯性矩=1.4*0.4^3/12+0.196^2*0.56=0.029 则组合截面对其形心轴惯性矩为0.044+0.029=0.073 3.2、材料性能 (1)、C25砼 轴心抗压强度：fc=11.9 轴心抗拉强度：ft=1.27 弹性模量：Ec=2.8*10^4 Mpa (2)、钢筋 Ⅰ级钢筋：， Ⅱ级钢筋：， (3)、地基 根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=200KPa 4、地基验算 4.1、基础形式的选择 考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图4-1形式。 图4-1：基础截面图（单位：mm） 4.2、地基承载力验算 每个台座两侧各设一条钢轨，基础总长626.5m，分为15节，节与节间设伸缩缝10mm，最短节长41.5m。考虑两台龙门吊同时作业，根据80t龙门吊资料：支腿纵向距离为12.25m，轮距离0.598m，结合内模和钢筋骨架长度，前后两龙门吊最小中心间距为13.6m。按最不利荷载情况布置轮压，见图4-2： 图4-2：荷载布置图（单位：m） 采用弹性地基梁模型计算地基的反力，根据场地地质勘测资料显示，地基持力层为角砾土，承载力特征值fa=200KPa，地基反力系数根据经验取值为k=0.16*10^5KN/M3。根据材料力学相关知识可知：集中力作用下，弯矩极值发生在集中力作用处，因此本计算书主要通过对P值分别作用于A、B、C、D、E、F、G、H时产生的反力和内力进行计算，最后利用叠加原理，求得最大地基反力和基础内力。 荷载计算模式判定： 特征长度L=(4*I*Ec/k)^(1/4)=（4*0.073*2.8*10^7/0.16/10^5）^(1/4)=4.75 P1：作用在基础端头，距右侧41.53*4.75=14.25，按半无限长梁计算 P2：距左侧距离0.59814.25,距右侧距离40.90214.25按半无限长梁计算 P3：距左侧距离12.2514.25,距右侧距离29.2514.25,按半无限长梁计算 P4：距左侧距离12.84814.25,距右侧距离28.65214.25，按半无限长梁计算 P5：距左侧距离13.614.25,距右侧距离27.914.25，按半无限长梁计算 P6：距左侧距离14.19814.25，距右侧距离27.30214.25,按半无限长梁计算 P7：距左侧距离25.8514.25，距右侧距离15.6514.25,按无限长梁计算 P8：距左侧距离26.44814.25，距右侧距离15.05214.25,按无限长梁计算 4.2.1、活荷载作用地基反力强度及基础弯矩计算 A、对于半无限长梁 参照龙驭球著《弹性地