地铁站主体结构及楼梯计算书.docVIP

计算原则 主体结构构件根据承载能力极限状态及正常使用极限状态的要求，分别进行承载能力的计算和稳定、变形及裂缝宽度验算；按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合，并取各自的最不利组合进行结构设计。 主体结构的安全等级定为一级，构件的重要性系数取1.1。 主体结构，受弯构件的最大挠度不应超过L0/400～L0/300，悬臂构件的允许挠度值取L0/200～L0/150。 结构构件的裂缝控制等级定为三级，即构件允许出现裂缝。裂缝宽度限值根据构件所在周边环境决定：结构顶、底板及侧墙（及其梁、壁柱等）外侧（迎土侧），裂缝允许宽度不大于0.2mm，其它部位不大于0.3mm。人防荷载工况裂缝不控制。 计算参数及荷载 工程地质、水文条件（永久荷载）： 本计算地质资料是根据中冶集团武汉勘察研究院有限公司提供的《武汉市轨道交通二号线一期工程勘察IV标段宝通寺站 场地岩土工程勘察报告书》（详细勘察阶段） 层号 岩土名称 天然重度 地基土承载力特征值 基床系数 渗透系数 凝聚力 （建议值） 内摩擦角 （建议值） 泊松比 静止侧压力系数 垂直 水平 垂直 水平 γ fak KV KX Kv KH c φ v k0 kN/m3 kPa MPa/m MPa/m m/d m/d kPa ° — — 1-1 杂填土 19.7 10 8 3.2 4.5 8 18 0.62 1-2 素填土 19.5 110 15 13 0.15 0.30 14 12 0.60 6-1 粉质粘土 19.5 150 24 23 0.0008 0.0008 26 14 0.50 7-2 粉质粘土 19.8 360 52 50 0.0007 0.0007 37 17 0.44 10-2 含碎石粘土 19.9 400 58 57 0.05 0.20 39 18 0.39 13-3 粉质粘土 19.6 230 44 43 0.05 0.20 30 16 0.41 20a-1 强风化砂岩 20.4 450 90 （150） 20 （26） 0.30 20a-2 中风化砂岩 22.4 1300 100 （200） 24 （27） 0.18 20a-3 微风化砂岩 24.3 2100 120 （700） 27 （32） 0.13 岩石静止侧压力系数根据《建筑边坡工程技术规范 GB 50330-2002》计算修正后取值如下：强风化岩层 20a-1取0.3/(1-0.3)=0.43，中风化岩层20a-2取0.18/(1-0.18)*0.85=0.19，微风化岩层20a-3取0.13/(1-0.13)*0.65=0.1。 中风化岩层20a-2岩石基床弹簧系数取50MPa/m 岩石抗剪强度为岩体结构面抗剪强度。括号内数值为岩体抗剪强度。 水位埋深：场地地下水类型主要为上层滞水和基岩裂隙水两种类型。 上层滞水主要赋存于人工填土层之中，大气降水及附近居民生活用水是其主要补给来源。勘察期间，测的其地下水位埋深0.60～2.30m，相当于标高27.75～29.60m。向街道口地势较低地段排泄； 基岩裂隙水主要存在于裂隙发育的强风化及中风化粉砂质泥岩之中，水量较小。微风化岩石完整性好，仅有少量裂隙发育，水量更小。 设防水位：基坑抗浮设计水位取场地室外整平地面标高。 计算荷载： 永久荷载： 结构自重，按25kN/m3取用； 结构面层，按20kN/m3取用； 土荷载，按详勘报告所给土体自重取值； 水荷载，按设防水位取值，根据地形图设防水位标高取30.00； 可变荷载： 路面超载，按20kN/㎡取用； 人群荷载，按4kN/㎡取用； 设备荷载，按8kN/㎡取用； 盾构始发端由于盾构拼装引起的临时地面超载按75KN/m2考虑 人防荷载 按6级人防抗力等级取值，根据计算取值如下： ①顶盖等效静荷载： 71.9kN/m2 ②岩石段侧墙等效静荷载：5.348kN/m2，粉土段侧墙等效静荷载：26.8kN/m2 ③底板等效静荷载： 51.7kN/m2 荷载系数及工况： 永久荷载分项系数取1.35，可变荷载取1.4，临时荷载分项系数取1.2。 （1）正常使用工况：1.35*永久荷载＋1.4*活载（不包括水压力） （2）正常使用工况（0.3侧土压力）：1.35*永久荷载＋1.4*活载（侧土压力分项系数取0.3，不包括水压力） （3）水浮力工况：1.35*永久荷载＋1.4*活载（包括水压力） （4）人防工况：1.2恒载+1.0人防（无水压力） 主体结构计算 计算模型 本工程为地下二层的双跨（局部三跨）框架结构。对于板墙结构，按框架模型考虑；对于主梁及壁柱结构，按梁柱框架模型考虑，中楼板洞边悬臂梁按梁板平面模型考虑。应