焦化吸收稳定操作优化及其效果分析（长炼）.pptVIP

吸收效果对比 6、效果分析 项 目 2010 2-1～28 2009 8-1～30 2008 8-1～30 2007 8-1～30 日均加工量，t/d 3560 3719 3601 3711 补充吸收剂量，t/h 45 45 51 40 操作温度，℃ 34 35 35 43 操作压力，Mpa 1.09 1.11 1.06 1.06 稳定汽油蒸汽压，kpa 50.8 56.5 57.8 60.1 干气中≥C3含量，% 2.16 4.69 6.18 6.59 综合考虑吸收效果的各方面因素，要保持较好的吸收效果，在吸收温度和吸收压力没有较大调整空间的前提下，提高吸收剂质量和吸收剂流量成为目前主要的调节手段。即提高吸收剂质量的关键在于提高稳定塔底温度和降低稳定塔顶压力，而提高稳定塔底温度势必会引起稳定塔压力上升，其调节原则应在停排不凝气的基础上进行。同时吸收剂质量和吸收剂流量对吸收的影响相互制约。如吸收剂流量过大，增加了解吸塔的难度，液化气由于带C2会使稳定塔压力上升，不利于提高稳定塔底温度，所以需权衡考虑各方面因素，使吸收效果达到最佳水平。 6、效果分析 ①液化气冷却器E706/1.2腐蚀严重，容易出现泄漏，2009年6月开工以来已经出现多次内漏，材质升级是关键。2010年1月E706/1.2管束已更换。 ②富气冷却器L701负荷偏小，冷却后温度偏高，不利于进一步提高吸收效果，且由于管束结构不一致，存在偏流现象。 7、存在问题 通过对影响吸收效果的各因素分析，找出其主要原因和存在瓶颈。在装置检修中以较小的投资来消除存在的生产瓶颈，在装置开工后对吸收稳定操作予以有效调整，经过一段时间的运行，焦化富气吸收稳定系统操作优化对降低干气中C3以上含量有很好的借鉴作用，看到了希望和目标，为分公司取得了较好的经济效益。 8、结论 The End 结束 1、装置介绍 长岭分公司延迟焦化装置于2002年进行扩能改造，处理能力达到120万吨/年，装置改造后采用两炉两塔工艺流程； 采用灵活调节循环比工艺； 完善和优化原料换热流程；水力除焦系统改为有井架除焦。 2、吸收稳定系统情况 2006年大检修期间，装置增加了富气吸收稳定系统。经过3年多的连续运行，焦化干气中C3以上组分含量仍然偏高，统计近年来干气中C3以上组分含量，2007年平均值为7.2%，2008年平均值为7.7%。尤其是夏天，由于气温高，循环水量及温度达不到工艺要求，干气中C3以上组分含量持续较高，干气不干，液化气收率下降，不但给全厂瓦斯平衡带来困难，甚至将干气放火炬。为了更好地回收液化气，装置摸索吸收稳定操作条件，优化操作，消除瓶颈，争取以较小的投资取得较好的效果。 3、吸收稳定工艺原理 吸收是分离气体混合物的一个重要方法。吸收的基本原理是根据气体混合物中不同组分在液体中的溶解度不同，有选择地使气体中一个或几个组分溶解于液体，从而使气体混合物得到分离。 3、吸收稳定工艺原理 吸收稳定的任务就是加工来自焦化分馏塔顶的粗汽油和富气，分离出干气，得到稳定汽油和液态烃。分馏塔顶油气经过冷却后，得到粗汽油和富气，富气经气压机压缩后与粗汽油分别进入吸收解吸系统，压缩富气在吸收剂的作用下，分出干气；粗汽油经解吸后，得到脱乙烷汽油。脱乙烷汽油进入稳定塔，经过精馏过程，得到液态烃和稳定汽油。 4、吸收稳定流程 5、操作优化 影响吸收的操作因素很多，主要有：油气比、操作温度、操作压力、吸收塔结构、吸收剂和被吸收气体的性质、塔内气液流动状态、塔盘数以及塔盘结构等。对具体装置来讲，吸收塔的结构、吸收剂和气体性质等因素都已确定，吸收效果主要靠适宜的操作条件来保证。 5、操作优化 5.1 液气比 液气比是指吸收油用量与进塔的富气量之比。当焦化装置的处理量与操作条件一定时，吸收塔的进气量也基本保持不变，油气比大小取决于吸收剂用量的多少。增加吸收油用量，可增加吸收推动力，从而提高吸收速率，但液气比过大，会降低富吸收油中溶质浓度，不利于解吸；会使解吸塔和稳定塔的液体负荷增加，塔底重沸器热负荷加大；同时，补充吸收油用量和再吸收塔柴油用量也要增加，从而导致操作费用增加。另一方面，液气比也不可过小，当液气比减小时，吸收油用量减小，吸收推动力下降，富吸收油浓度增加。 5.1 液气比 在粗汽油量一定的情况下，吸收剂用量主要依靠补充吸收剂流量来调节。补充吸收剂流量以40～50t/h为宜，吸收剂量过大，顶部液相负荷过大，造成雾沫夹带，同时解吸塔重沸器温度上不来，脱乙烷汽油容易携带C2，稳定塔压力高；吸收剂量过小，干气中C3未被充分吸收，吸收效果差。 5、操作优化 5.1 液气比 再吸收塔吸收剂流量太小或温度太高，也会导致干气中C3以上组分含量高。因为再吸收塔的作用是利用相似相溶原因，主要回收贫气出吸收塔时携带的汽油组分，同时也