015 锅炉变更煤种后水冷壁爆管原因分析.ppt

煤性-炉型耦合体系在工程中的应用（炉膛选型）实绩 * 煤性-炉型耦合体系在工程中的应用（炉膛选型）实绩（截至2008年底） 目前我院已经为国内外126项工程的大容量煤粉燃烧锅炉提供了燃煤特性评价及炉膛选型的技术服务和咨询。其中300MW机组锅炉43项、600 MW机组锅炉64项、1000 MW机组锅炉19项。 按照煤种分类：烟煤68项，无烟煤25项，贫煤22项，褐煤11项。 * 谢谢！ * * 目前国内大部分锅炉都燃用非设计和校核煤种，电厂来煤品种多，质量不能保证，造成锅炉设备与煤种燃烧不匹配，导致电厂出现非停等事故发生。 通过我院大量的实验室研究和现场试验研究，提出了锅炉燃用非设计煤种，以及掺混配煤方法，同时开发研究出电力系统专用的“混配煤决策软件系统”，为电厂和发电公司购煤，科学掺配煤提供了科学和可靠的保障， “混配煤决策软件系统”的使用为锅炉安全、经济和环保运行提供了科学依据。 * * * 阳城6%、金竹山7%、邯峰（5%或以下）等电厂 * 可以通过手工调整二次风旋流叶片的位置来调整二次风旋向参数。二次风旋流叶片在0°~45°范围内增大，相当于降低二次风旋流强度，延长火焰行程。试验结果显示，二次风旋流强度由15°增大到30°，二次风旋流强度降低，燃烧中心上移，炉膛出口温度由1088℃增加到1174℃。可见调整二次风旋流强度可以有效的调整炉内温度场的分布，有利于降低燃烧器区域的燃烧温度。 * 测试结果显示，较高的一次风速（T16）有利于提高推迟着火，提高火焰中心，同时锅炉效率与NOX生成量没有显著的变化。 * 试验结果显示21%旁路管由100%全开至全关，前、后墙管壁温度（表盘平均值）下降了10℃以上，而A、B侧墙温度变化不大，同时下辐射区Ⅰ后与下辐射区Ⅱ后的介质温度差小于40℃。 建议全关21%旁路运行，降低前后墙管壁，有利于减少前、后墙结渣，并预防管壁超温。 * 低负荷工况的锅炉汽水参数正常； 低负荷工况的水冷壁管壁温度较低（图4-23）； 低负荷工况的排烟热损失较大而锅炉效率较低，与70%ECR工况相比，55%ECR工况锅炉效率降低了约1个百分点； 由于低负荷工况处于富氧燃烧状态，NOx的生成量较大。 1号炉送、引风机选型偏大，在350MW负荷下引风机即处于最低出力状态，在此及以下负荷工况只能采用较高的运行量来维持正常的炉膛负压。按其它电厂燃用神华煤的经验可推知，1号炉400MW以下负荷运行氧量为5~6%已经满足燃烧的需要。以此来看，1号炉低负荷习惯运行工况氧量偏高约3个百分点，对锅炉效率的影响大于1%，如再考虑到风机电耗的增加，影响煤耗当在3g/kW.h以上。 建议对送、引风机进行节能改造，以提高机组低负荷运行的经济性。 ? * 由于神华煤具有“迅速着火、极速燃烧、快速燃尽”的燃烧特性，习惯运行工况燃烧中心偏下，燃烧器区域燃烧温度较高。而且由于各层燃烧器存在较大的一次风粉量偏差，在燃烧器区域存在局部的高温燃烧区。由图5-1中贴壁烟气温度的结果可见，贴壁烟气的温度较高，若考虑到由于对低温水冷壁辐射作用所导致的热偶测量误差，贴壁烟气温度可达1500℃左右。 * 表明：B5-3，B5-1,A5-3显示灰吹掉后温度上升 * B2-4进行了重复性吹灰，两次都打到温度测点前面的向火侧。 * 发现负荷由500MW变化到300MW炉体纵向位移约10mm，水平位移2~5mm。可见，如果水冷壁存在上下位移受阻，则负荷波动将会对水冷壁管施加一个较大的纵向作用力 * 在锅炉启动未带负荷时，第一台磨启动对壁温的影响十分明显。投第一台磨（16号磨）时，壁温剧增80℃左右，投第二台磨（13号磨）壁温增加50℃以内，速度较缓。其它磨是在锅炉带负荷以后相继投运，影响壁温在30℃以内。 * * 由于水冷管温度分布不均匀，膨胀率差别产生膨胀和收缩阻力， * 降低了锅炉结渣的危险； 降低了贴壁烟气温度，使得水冷壁管管外壁与内壁温差降低，降低了管壁热应力；同时改善了贴壁气氛，减少管壁腐蚀的可能性。 所以，运行优化后，锅炉运行安全性得到进一步提高。 * * * G.结论与建议 对1号炉贴壁气氛的测量结果显示， 正常运行时H2S含量较低。但不排除煤中含硫量增高，较低氧运行或燃烧调整不当等时，燃烧区域出现还原性气氛和腐蚀性气体。 经运行优化后，排烟氧量降低，锅炉效率提高，煤耗降低2g/kWh以上；由于再热汽减温水减少可降低煤耗0.5g/kWh左右；引、送风机电流均降低5A左右，降幅达1.7%以上，可有效降低厂用电率。 1号炉送、引风机选型偏大，低负荷高氧量运行对锅炉效率及NOX排放影响较大，建议对送、引风机进行节能改造。 * 谢谢！ * C.炉内结渣对锅炉安全的影响 一般水冷壁污染数小时后其传热能力会降低30%~60%。 炉内结渣砸坏