综采工作面供电系统设计7.docVIP

王洼煤业有限公司王洼煤矿 0541-2综采工作面供电设计 工作面概况 0541-2工作面位于中央下山南翼采区，工作面回采五层煤，五层煤为优质长焰煤，发热量约5000大卡，易自燃，自燃发火期2-3个月，工作面顶板为上分层铺设的金属网假顶，底板为五层煤，工作面水文地质简单，淋水较少，淋水主要为上分层回采时的注浆水。 工作面有背斜构造，背斜轴距工作面上口约90m，东翼倾角5-70，西翼倾角约11.20，工作面下口标高1315.93m，上口标高1307.247m，工作面整体呈东缓西陡态势。 设备布置、负荷统计及设备技术特征 工作面设备布置及各种设备型号见《工作面设备布置图》，负荷统计见《工作面负荷统计表》，负荷中心（即设备列车）距采区变电所约1340m， 设计结果及设计说明 一、设计结果 设计结果（包括设备选型、各种设备之间的电气连接、各种开关移变的整定值等）见0541-2综采工作面供电系统图，具体计算过程见第四节——第八节。 二、设计说明 本设计中标注的电缆长度不能用于实践中截取电缆用，否则可能稍长或稍短于实际需要，电缆截取长度由安装单位根据标准要求实测确定，据标准要求实测确定的电缆长度不影响设计计算。 电缆截面可稍大于设计值，不可小于设计值。 各种设备之间的电气连接（即接线）严格按设计执行。 实际运行中，若整定值太小或太大，可联系机电科进行修改，但不得私自设定整定值。 第四节 设备选型 工作面各个移变所带负荷及负荷特征见《工作面设备技术特征及负荷统计表》 一、移动变电站选型计算 1、S＝ΣP/COSΦ×600/0.7 =386KVA 式中： ΣP——总计算功率，KW，以下同 COSΦwm——加权平均功率因数，以下同 Kr——需用系数，取0.45，以下同。 现选择KBSGZY-800/6/1.14型移变一台 2、S＝Kr·ΣPN/COSΦ×1490/0.7 =958KVA 现选择KBSGZY-1600/6/3.3型移变一台 3、S＝Kr·ΣPN/COSΦ×1400/0.7 =900KVA 现选择KBSGZY-1600/6/3.3型移变一台 二、电缆选型按持续允许电流选择电缆截面 Kf∑P/(31/2U×0.7) =0.45×1130/(31/2×3.3×0.7) =127A 现选择MCPJB-3.3 3×95+1×50+3×2.5采煤机专用电缆，其载流量为250A。 2、工作面刮板输送机电缆选型 I= KfIe = KfP/(31/2U×0.7) =0.7×400/(31/2×3.3×0.7) =70A 现选择MYP-3.3 3×35+1×16型电缆，其载流量为135A。 3、乳化泵、喷雾泵及破碎机的功率较刮板输送机高速时的功率都小，长度不大，故其电缆型号都选择为MYP-3.3 3×35+1×16型。 4、1#低压总馈电开关电源电缆选型（即19#电缆，所带负荷为机巷2×400KW带式输送机及其冷却电机、拉紧绞车等） I=KfP/(31/2U×0.7) =（0.5×400）/(31/2×1.14×0.7) =145A 现选择MYP-0.66/1.14 3×70+1×25型电缆，其载流量为205A。馈电开关至电动机之间的所有连线可选择同型号截面为50mm2的电缆，其载流量为170A。 5、2#低压总馈电开关电源电缆选型（即20#电缆，负荷为下山胶带机、机巷空压机、水泵、绞车等） I= KfP/(31/2U×0.7) =0.45×（90+90+18.5）/(31/2×1.14×0.7) =65A 现选择MYP-0.66/1.14 3×70+1×25型电缆，其载流量为205A。 馈电开关至电动机之间的所有连线可选择同型号截面为50mm2的电缆，其载流量为170A。 6、3#低压总馈电开关电源电缆选型（即14#电缆，所带负荷为空压机、水泵、绞车等） 14#电缆从机巷800KVA移变至机巷1000m处，电缆全部采用现已敷设的掘进机电缆，即MYP 1.14/0.66KV 3×70+1×25型电缆，共约1100m。 7、风巷电缆选型：风巷电源取自1330北集中巷口的630移变，电压等级1140V，移变至1345水平KBZ-400馈电开关（图中5#）电源已敷设好，为MYP 1.14/0.66KV 3×70+1×25型，长度300m，至132KW连续牵引绞车的电源线也确定为此型号，而KBZ-400馈电开关至工作面上口的电缆选用MYP 1.14/0.66KV 3×50+1×16型即可，长度约1400m。 8、馈电开关采区变——1#移变——2#移变——3#移变6KV高压电缆选型 （1）3#移变的计算电流 I3=Kr·ΣP/(31/2 U COSΦwmηjq) =0.45×1400/