气田储量计算专用课件.pptVIP

1 定义 在现代工艺技术和经济条件下,以某种开采方式从气藏可能采出的干气和凝析油的总量。 2 分类 可采气体储量（Gpa） 可采凝析油储量（GLpa） 3 计算公式 可采气体储量 Gpa =ERGG 可采凝析油储量 GLpa=ERLGL 式中 ERG—气体的采收率； G—原始储气量； GL—原始凝析油储量； 4 计算方法 容积法 物质平衡法 容积法估算步骤： 天然气储层的总体积（Vb） 孔隙体积（ VP = Vb ） 烃孔隙体积（ Vhc = VP(1-Swr) ） 天然气原始储量（G= Vhc /Bgi） 凝析油原始储量（GL=RVLGiG） 可采储量（ Gpa =ERGG 及GLpa=ERLGL） 一、储层总体积 气藏储层总体积是按照构造图和实际气—水接触面来确定的，下图为球形穹隆状气藏的构造图 计算储层总体积的方法 首先，对每个高度用求积仪或用数值积分法确定相应等高线所圈闭的面积 画出由储层顶部和底部等高线所圈闭的面积（包括气—水接触面） 由右图可知，气藏体积等于两条面积—深度曲线所围面积 计算公式 二、孔隙体积 孔隙体积等于储层总体积与气藏平均孔隙度之乘积，而孔隙度可从测井资料获得 井的平均孔隙度定义为 三、烃孔隙体积 四、天然气和凝析油原始储量 五、可采储量 第二节 物质平衡法计算天然气储量 第三节 凝析气田估算凝析气和凝析油储量 第四节 单井或气藏储量计算 第五节 气藏储量的综合评价 无限大的天然水域，可由如下的近似式子计算Ｑ(tD, ) 当tD0.01时， 当0.01tD200时， 当200tD108时， 式中　A1=0.647692; A2=0.0177318; A3=－0.0002737391 　　　A4=－0.4318125*10-5; A5=0.4506432 （2）直线流 　　根据Miller和Nabor等人提出的非稳定流公式 　　 　　 　　式中　BL—直线流的水侵系数， 104m3/(MPa·d)； 　　　　　Lw—气水接触面到天然水域外缘边界的距离，ｍ； 　　　　　b—气藏宽度，ｍ 　　对于无限大、有限封闭和有限敞开定压的天然水域，Ｑ(tD)与tD的关系如下图。在实际应用时，可以查表，也可以由公式近似计算 无限大的自然水域系统 有限封闭的天然水域系统 有限敞开的天然水域系统 （３）半球形流 对于半球形流公式，Chatas提出的非稳定流公式 式中　Bs—半球形流的水侵系数， 104m3/(MPa·d)； 　　　rws—半球形流的影像的气水半径，ｍ； 　　　RD—半球形流的无量纲半径，ｍ 　　对于无限大、有限封闭和有限敞开的天然水域系统，Ｑ(tD, RD)与tD的关系如下图。在实际应用时，可以查表，也可以由公式近似计算。当天然水域为无限大时，Ｑ(tD, RD)可由下式确定 　　在凝析气藏衰竭期间，当储层压力低于储层气体漏点压力时，会有液体析出，通常采用物质平衡方法估算凝析气田的凝析气和凝析油储量 　　根据物质平衡法，对于天然气储层，基本的物质平衡方程式为 　　 　　式中　　nh—地下烃类的摩尔数； 　　　　　　nhi—原始地下烃类的摩尔数； 　　 nhp—已采出的烃类摩尔数 或 有不流动的凝析油的凝析气藏物质平衡方程推导 　　对于任一时间的地下烃类储量的摩尔数，有如下公式　　 　　 　　对于初始烃类储量的摩尔数有 式中　Ｚ2—地下烃类的两相Ｚ系数； 　　　Ｚ2i—原始条件下的两相Ｚ系数； 　　　Ｖhci—原始烃类孔隙体积 当压力超过露点压力时，两相Ｚ系数等于单相体积系数。烃类累计产量的摩尔数由干气摩尔数和液体凝析油摩尔数组成。 干气原始地质储量的摩尔数为 在标准状况下，摩尔干气与干气累计采出气体关系 烃类累计产量的摩尔数为 原始烃类地质储量的摩尔数为 压力ｐ下开采的累计摩尔凝析油／气比 综合上述式子，可得出比值nhp/nhi： —原始摩尔凝析油／气比 将　　　　　　　　三式代入 可以得出天然气／凝析油的（干气）物质平衡方程 当式中的Ｚ2=Z，RMLGP=RMLGi，方程为湿气储层的物质平衡方程 由于凝析油的析出，凝析油的产量可通过干气产量和下列给出的累计凝析油／气比而求得