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单砂体产量劈分设计 单砂体研究意义/注采井组为单元油藏动态分析，已难以解决油田面临的问题；势必需要更进一步地从层系/井组整体分析向小层/油砂体逐一分析转变。由平面到纵向，再由纵向到平面寻找潜力。因此将研究单元细化到油砂体，通过动静态资料相结合的方法解剖单砂体的动用状况，分析油砂体潜力，在此基础上提出完善油砂体注采关系、改善注水效果等综合治理措施，以期达到改善开发效果、减缓油田产量递减的目的。 以往多从时间单元平面沉积微相角度识别单砂体，从平面、层内（小层韵律）研究非均质性及剩余油分布，并很好地认识了开发初期、中期地下复杂的单砂体的平面分布、宏观非均质性及剩余油分布规律；但随着含水增高，层内水洗及剩余油分布越来越复杂，影响水淹与剩余油分布的单砂体内部因素（单砂体内部立体非均质性）研究越显重要，而单砂体内部建筑结构则详尽揭示了层内立体非均质性的本质，因此，本课题试图对地下单砂体内部建筑结构、非均质性及对剩余油的影响这一难题作为基础研究进行尝试性探讨。产量劈分技术，包括油井的油气水的劈分和注水井注水量的劈分。由于在不同的时间，受措施等方面的影响，测试结果不尽相同，因此必须根据层位的变更、测试资料剖面变化情况进行产量劈分阶段的划分，然后在各个阶段根据测试资料进行产量劈分最终计算出单砂体的剩余油分布。 对多层混合注水的水井而言，最初用地层系数，有吸水剖面后开始用吸水剖面劈分注水量；对于分层注水井，进行了分层测试(示踪剂)的用分层测试资料权重劈分，当分层测试与吸水剖面并存时，以动态的吸水剖面为准(目前油田注水方式多为油管注水、套管注水、油套混注或利用偏心配水器来实现多层合理分配注水，考虑到封隔器不严或固井质量差而引起的套管注水窜层的影响，而多采用吸水剖面)。 2、采油井 一是测有产液剖面的井，原则上按初期地层系数百分数与此后不同阶段间测试的产液剖面产油、产水百分数进行线性插值来劈分各层系油、水产量； 二是未测产液剖面但为受益油井，借助对应注水井吸水剖面进行劈产； 三是既无产液剖面又无注水补充能量的边远油井，因属于弹性或边水驱动，仅考虑使用地层系数或流动系数来劈分。 以上产能劈分的各原则是建立在假设层间有不渗透隔层，层间不产生流动，即不发生流体交换，当同时打开多层时，每层流体各自流入井筒；多层油藏中N个储集层都是水平的，流体性质相同。 劈分细则见下表： 序号 情况 劈产方法 1 投产后一直未测产液剖面 按流动系数（同一油藏，则用地层系数）求取各小层劈分权重；生产层位变化后重新计算权重。 2 只在生产某层位的时段内测有产液剖面 对其它层位生产时段及该段测产液剖面以前用流动系数进行劈分。 3 某层段开始到第一次产液剖面、两次产液剖面之间或最后一次产液剖面至今 分别用流动系数与产液剖面、两次产液剖面间或最后一次产液剖面与流动系数权重线性插值得到各月产油、产水劈分系数。 4 进行补孔、层调、堵水、复射孔等生产层位发生变化后 其前1个月用原流动系数权重；不再用之前的劈分系数，重新返回考虑情况1、2、3分别计算劈分系数；如果补孔、复射孔前后产油（水）量明显变高，则认为补孔、复射孔层位为主要出力层，可认为原生产层当月仍只产出原有的产量，并据此计算新老层产油、产水量劈分权重，将产油、水权重分别与新老产层各自的流动系数相乘，分别得到各生产层的劈油水系数，之后与产液剖面系数进行插值；堵水有效时用新计算的生产层段的流动系数权重，失效（产液、含水、压力、液面等，关键是确定失效时间，增加合理的人为因素）后，认为所堵层重新生产（即堵水前流动系数权重计算）。 5 生产层段内有干层射开 最初认为干层不出，即劈分系数为0，之后与产液剖面中产油、水比例各自插值得到劈分系数。 6 射孔数据已封堵层 封堵后认为不产液，不参与劈分，若之后测产液剖面仍反应是产液的层（平时可从产液，含水明显变化来判断是否封堵失效），则认为测剖面时封堵失效，开始重新参与劈分。 7 同一小层内有多个砂层 先计算各砂层的系数，劈分时对同小层的砂层系数求和后进行劈分。 8 有N22、E32及基岩、逆断层下盘层与其它有小层号的层合采 将无小层号的层按流动系数或产吸剖面系数求和后，当作一个小层与有小层号的层一起参与劈分。 9 产液剖面未对所有生产层段进行测试 对测试段用油水百分比乘以所有测试层流动系数权重之和；未测试层则用流动系数权重。 10 采油井生产情况（产量、含水等）发生较大变化却无作业记录时 一般地，含水大幅上升时，若无产液剖面，则根据同层系邻井产液剖面或生产情况判断出水层位，调整劈分系数；含水大幅下降时，若无堵水层位资料，则先判断主要出水层位，按照堵水处理。 11 射开油水同层时 根据生产情况、产液剖面等资料判断该层为油层、水层或油水同层，有效厚度相应取值厚度或厚度的一半。 孔隙